Тимофеев А.С. Электронные и электрические аппараты. Часть 2 - файл n1.doc

приобрести
Тимофеев А.С. Электронные и электрические аппараты. Часть 2
скачать (2874.5 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc2875kb.20.09.2012 11:17скачать

n1.doc

  1   2   3   4


Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования
Сибирский государственный индустриальный университет


А.С.ТИМОФЕЕВ

ЭЛЕКТРОННЫЕ И ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ АППАРАТЫ.

ЧАСТЬ 2
Рекомендовано редакционно-издательским советом

университета в качестве учебного пособия для

студентов специальности 140601? Электромеханика,

специализации «Электромеханика

в горном производстве»


Новокузнецк

2007

УДК 539.107.5(075.8)

Т41

Рецензенты:

Главный механик ОАО ОУК «Южкузбассуголь»

А.Н.Фурса

Зав.кафедрой механико-технологических дисциплин

Филиала МГОУ г. Прокопьевск, профессор

С.А.Толмачев

Тимофеев А.С.

Т41 Электронные и электрические аппараты.Часть 2: учеб.

пособие / А.С. Тимофеев; СибГИУ. – Новокузнецк 2007. ? 116 с.
Учебное пособие состоит из двух частей, первая часть посвящена силовым полупроводниковым и комбинированным аппаратам, вторая часть электрическим аппаратам.

Во второй части пособия рассмотрены основы теории электрических аппаратов, их конструкционные особенности и эксплуатационные характеристики, применительно электрических систем электроснабжения промышленных предприятий, автоматизации производственных процессов и электропри­вода.

Предназначено для студентов всех форм обучения специальности 140601 ? Электромеханика, специализации «Электромеханика в горном производстве»

УДК 539.107.5(075.8)

 Сибирский государственный

индустриальный университет, 2007

 Тимофеев А.С., 2007
СОДЕРЖАНИЕ

ПРЕДИСЛОВИЕ...................................................................................4

1 ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ КОНТАКТЫ..................................................5

1.1 Общие сведения......................................................................5

1.2 Режимы работы контактов...................................................13

1.3 Материалы контактов............................................................28

1.4 Конструкция твердометаллических контактов................. 33

1.5 Жидкометаллические контакты...........................................43

1.6 Примеры расчета контактов аппарата…………….……....46

2 ОТКЛЮЧЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ.........................49

2.1 Общие сведения.....................................................................49

2.2 Дуга постоянного тока.........................................................56

2.3 Дуга переменного тока при отключении активной

нагрузки.................................................................................................65

2.4 Отключение индуктивной цепи переменного тока……...69

2.5 Факторы, определяющие процесс восстановления

напряжения............................................................................................73

2.6 Отключение цепей при наличии шунтов.............................78

2.7 Отключение короткой дуги переменного тока...................81

2.8 Отключение цепей с повышенной частотой тока……….. 83

2.9 Отключение малых индуктивных токов..............................85

2.10 Перенапряжение при коммутации конденсаторов

и длинных линий……………………………………….…………......86

2.11 Способы гашения электрической дуги............................. 89

2.12 Пример расчета скорости восстановления

напряжения ……………………….…………………………………108

ЗАКЛЮЧЕНИЕ………………….…………………….………... .. 111

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК..........................................112

ПРЕДИСЛОВИЕ

В учебном пособии рассмотрены теоретические основы разработки полупроводниковых и комбинированных аппаратов. Изложение указанных вопросов базируется на при­менении элементов и устройств, составляющих основу современ­ного полупроводникового аппаратостроения. Учебное пособие написано в полном соответствии с действующей учеб­ной программой и предназначено для студен­тов специальности 140601? Электромеханика, специализации «Электромеханика в горном производстве» по дисциплине «Электрические и электронные аппараты».

Основное внимание в учебном пособии уделе­но раскрытию физической сущности рассматриваемых вопросов и изложению их в доступной форме.

Особое внимание уделено физическим процессам, происходящим в аппаратах, их устройству, регулировочным характеристикам и выбору. Рассмотрено также воз­действие механических и климатических факторов на электрические аппараты в ус­ловиях эксплуатации.

В настоящем учебном пособии обобщен накопленный в стране и за рубежом опыт разработки полупроводниковых и комбинированных аппаратов.


1 ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ КОНТАКТЫ
1.1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Электрическим контактом называется соединение двух проводников, позволяющее проводить ток между ними. Соприкасающиеся проводники называются контактами или контакт-деталями.



Рисунок 1.1 ? Соприкосновение поверхностей контактов
Как ни тщательно обработаны поверхности соприкосновения контактов, электрический ток проходит между ними только в отдельных точках, в которых эти поверхности касаются, так как получить абсолютно гладкую поверхность практически невозможно. Примерная картина соприкосновения контактов показана на рисунке 1.1. Благодаря нажатию P одного контакта на другой, вершины выступов деформируются и образуются площадки действительного касания контактов. Рассмотрим процесс перехода тока из одного контакта в другой при касании двух цилиндрических контактов по торцам.

Положим, что имеется только одна площадка касания, имеющая форму круга с радиусом а (рисунок 1.2, а). Радиус, а при пластической деформации можно найти с помощью формулы

, (1.1)

где ? сила контактного нажатия, Н; ? временное сопротивление на смятие материала контактов, . В результате стягивания линий тока к площадке касания их длина увеличивается, а сечение проводника, через которое фактически проходит ток, уменьшается, что вызывает увеличение сопротивления. Сопротивление в области площади касания, обусловленное явлениями стягивания линий тока, называется переходным сопротивлением стягивания контакта Учитывая, что область стягивания линий тока мала по сравнению с размерами контакта, реальные контакты можно заменить полубесконечными телами с удельным сопротивлением для двух полубесконечных тел, контактирующих по одной круглой площадке касания, картина линий тока и электрических потенциалов представлена на рисунке 1.2, б.

Эквипотенциальные поверхности являются полуэллипсоидами вращения, линии тока ? гиперболами с общим фокусом, для такой идеализированной картины переходное сопротивление определяется выражением

. (1.2)

С точностью до 5 % эта формула справедлива, если диаметр контакта превосходит в 15 и более раз диаметр площадки касания. В большинстве практических случаев последнее условие соблюдается, так как размеры площадки касания обычно не превосходят долей миллиметра. Из (1.1) и (1.2)

. (1.3)

Таким образом, переходное сопротивление, обусловленное стягиванием линий тока, пропорционально удельному сопротивлению материала контакта, корню квадратному из временного сопротивления на смятие этого материала и обратно пропорционально корню квадратному из силы контактного нажатия . С ростом контактного нажатия переходное сопротивление уменьшается (кривая 1 на рисунке 1.3). Следует отметить, что при уменьшении нажатия (кривая 2) зависимость идет ниже из-за наличия остаточных деформаций контактирующих выступов.

При многократном замыкании и размыкании контактов кривые 1 и 2 не повторяют друг друга, так как в каждом случае касание происходит в различных точках. Вместо кривой 1 и 2 получается ограниченная ими область. При упругой деформации контактирующих выступов показатель степени в (1.3) равен 1/3.


Рисунок 1.2 ? Идеализированная картина растекания

тока в точечном контакте
В таблице 1.1 приводятся полученные экспериментально значения коэффициента для одноточечных, только что зачищенных контактов.

Таблица 1.1 ? Коэффициент деформации контактов

Материал контактов

Для сильноточных контактов, 10?4Н1/2Ом

Для слаботочных

контактов(реле) Н1/2Ом

Медь

3,16

0,014 - 0,0175

Серебро

1,58

0,006

Олово

15,8

-

Латунь

21,2

-

Сталь

24

-

Алюминий

5,05

-


Одноточечный контакт применяется в основном только при малых токах (до 20А). При больших токах (100 А и более) применя-ется многоточечный контакт, в многоточечном контакте ток проходит через несколько контактных переходов, соединенных паралельно.

Поэтому его переходное сопротивление при неизменном нажатии меньше, чем у одноточечного контакта. Однако нажатие в каждой контактной площадке уменьшается. Количество контакт-ных переходов увеличивается с ростом нажатия по весьма сложному закону.



Рисунок 1.3 ? Зависимость переходного сопротивления

от контактного нажатия
Переходное сопротивление многоточечного контакта выражается уравнением, полученным экспериментально:

, (1.4)

где ; ? постоянная, зависящая от конструкции контакта.

Экспериментальные формулы для определения контактов, применяемых в аппаратах высокого напряжения. Сопротивление зависит и от обработки поверхности. При шлифовке поверхность выступов более пологая с большой площадью. Смятие таких выступов возможно только при больших силах нажатия.

Поэтому сопротивление шлифованных контактов выше, чем контактов с более грубой обработкой.

Переходное сопротивление контактов обусловлено не только явлением стягивания линий тока. Контактирующие поверхности покрыты адсорбированными молекулами газа, в котором располагались контакты до их замыкания, очень часто молекулы газа вступают в химическую реакцию с материалом контактов, в результате чего на их поверхности могут возникнуть пленки с высоким удельным сопротивлением (до 10-4 Ом . м).

Таким образом, результирующее переходное сопротивление контактов может быть представлено как сумма сопротивления сопротивление пленок : .

Влияние пленок в значительной степени зависит от радиуса площадки а. При см влиянием пленок можно пренебречь. При см сопротивление пленок в 10 раз может превышать сопротивление При величины и соизмеримы. Поэтому пленки особенно опасны для контактов на малые токи, когда силы нажатия и размер пятна а малы. Процесс образования пленки начинается сразу после соприкосновения зачищенной поверхности контактов с окружающим их воздухом. Переходное сопротивление при этом может возрасти в десятки тысяч раз. В связи с эти контакты на малые токи (малые нажатия) изготовляются из благородных металлов, не поддающихся окислению (золото, платина и др.). Обычно экспериментальные исследования и расчет переходного сопротивления ведутся для свежезачищенных контактов. В сильноточных контактах пленка разрушается либо благодаря большим нажатиям, либо за счет проскальзывания одного контакта относительно другого. В процессе работы переходное сопротивление контактов не остается постоянным. Под воздействием кислорода, других агрессивных газов, повышенной температуры интенсивность образования пленки растет. При этом переходное сопротивление контакта, падение напряжения на нем и его температура возрастают. При определенных значениях напряжений и температуры происходит электрический пробой пленки, после чего сопротивление контакта падает. Это явление называется фриттингом. Для защиты контактов от воздействия окружающей среды они могут быть размещены в герметичном баллоне е инертным газом. Эти контакты получили название герконов.

При прохождении тока через область стягивания его линий контакт нагревается, следовательно превышение температуры в области стягивания будет найдено приближенно

, (1.5)

где? падение напряжения на переходном сопротивлении, В, равное ; ? коэффициент теплопроводности, Вт/(м∙°С); ? удельное электрическое сопротивление материала контактов, .

Наибольшую температуру имеет площадка касания. По мере удаления от нее температура контакта быстро падает протяженность области стягивания невелика и составляет 5 ч 6 а.

Рассмотрим процесс нагрева точечного торцевого контакта (рисунок 1.4). Обозначим через мощность тепловых потерь в различных точках контакта. Ток , проходя по телу контакта, нагревает его. Тепло входит в торец контакта. Одновременно через боковую поверхность тепло отдается в окружающее пространство. При установившемся режиме тепло, которое входит в элемент толщиной , равно теплу, которое из него выходит:

, (1.6)

где ? тепло, которое подошло

к элементу справа; ? тепло, которое выделяется

в этом элементе; ? сечение контакта; ? тепло, отдаваемое с боковой поверхности; ? периметр сечения контакта; ? тепло, которое выходит из элемента в направлении оси х.



Рисунок 1.4 ? К расчету температуры контактов
Введем и подставим в (1.6) мощности , , , выраженные через ток и определяющие их параметры. После преобразования получим:



Решая это уравнение с учетом начальных условий, получаем:



Тогда температура контактной точки

(1.7)

где? превышение температуры тела контакта

относительно окружающей среды; ? превышение температуры контакта в начале области стягивания;



С ростом температуры сопротивление стягивания изменяется из-за роста удельного сопротивления материала

, (1.8)

где R (0) ? сопротивление стягивания при температуре, равной температуре на границе области стягивания ; ? температурный коэффициент сопротивления материала контактов, 1/оC.

При увеличении тока через контакт увеличивается падение напряжения . Согласно (1.5) возрастает превышение температуры контактной площадки. Это в свою очередь вызывает увеличение сопротивления согласно (1.8). Зависимость сопротивления от напряжения , называемая R (U) ? характеристикой контакта, показана на рисунке 1.5.

При выводе (1.8) изменение прочности материала не учитывалось, поэтому оно справедливо при температурах, не превосходящих температуру размягчения материала. При температуре размягчения площадка касания увеличивается, а переходное сопротивление резко уменьшается при неизменном нажатии. Это состояние имеет место при Uконт = UP, где UP ? напряжение рекристаллизации или размягчения материала. Если температура продолжает расти, то площадка касания может расплавиться, чему соответствует напряжение плавления Uконт = Uпл. Температура контакта не должна достигать температуры размягчения материала.

Рисунок 1.5 ? характеристика контакта R (U)


1.2 РЕЖИМЫ РАБОТЫ КОНТАКТОВ
а) Включение цепи. При включении электрических аппаратов в их контактных системах могут иметь место следующие процессы:

1) вибрация контактов;

2) эрозия на поверхности контактов в результате образования

электрического разряда между ними.

Рассмотрим контактную систему контактора (рисунок 1.6). Подвижный контакт 1 связан с контактным рычагом 2 и контактной пружиной 3. Неподвижный кон такт 4 жестко закреплен на опоре. При включении контактора его электромагнит воздействует на рычаг 2, перемещение которого приводит к соприкосновению контактов 1 и 4.

В момент соприкосновения контактов происходит удар, в результате которого происходят деформация смятия контактов и отброс контакта 1 вправо. Между контактами образуется зазор и под воздействием приложенного к ним напряжения загорается электрическая дуга. Движение контакта 1 вправо прекратится тогда, когда энергия, полученная им при ударе, перейдет в энергию сжатия пружины 3. После этого контакт 1 под действием пружины 3 начнет перемещаться влево. Произойдет новый удар и новый отброс контакта.



Рисунок 1.6 ? Контактная система контактора

в процессе включения

Проследим за процессом вибрации по осциллограмме (рисунок 1.7, а). На этом рисунке ? напряжение на контактах, I ? ток цепи, ? перемещение подвижного контакта после соприкосновения. Пусть контакты соприкоснулись в точке А. Напряжение на контактах стало равным нулю, ток стал равным I. Для упрощения примем, что индуктивность цепи равна нулю. После касания подвижный контакт продолжает двигаться влево (рисунок 1.6) за счет инерции подвижных частей и деформации материала контактов. В точке В контакт останавливается и начинается движение подвижного контакта вправо за счет упругих сил, возникающих из-за деформации контактов. Этот процесс идет до точки С. В точке С цепь разрывается, I = 0, контакт не останавливается, а продолжает движение по инерции до положения . После этого подвижный контакт под действием пружины снова стремится замкнуться, и ток появляется в точке . Таким образом, отброс контакта за счет упругих сил материала контактов равен , а за счет сил инерции ?. В момент времени контакты расходятся на расстояние, равное .

Если , то вибрация контактов не приводит к их размыканию (после точки ).


а ? процесс вибрации контактов при включении на чисто активную нагрузку; б – зависимость контактного нажатия Р от перемещения подвижного контакта х; в – изменение тока в цепи и напряжения

Рисунок 1.7 ? Вибрация контактов при замыкании цепи
При вибрации контактов происходит многократное образование электрической дуги, которое приводит к их сильному износу из-за оплавления и распыления материала контактов. В связи с износом контактов уменьшается усилие их нажатия во включенном положении, что приводит к повышению переходного сопротивления. При большом числе включений и отключений возможен быстрый выход контактов из строя. Для уменьшения вибрации создается предварительная деформация (натяг) контактной пружины при разомкнутых контактах . В момент касания контактов усилие нажатия возрастает не с нули, а с предварительно установленной начальной величины (рисунок 1.7, б).

Расстояние , на которое переместится подвижный контакт, если убрать неподвижный, называется провалом контакта. Усилие создается за счет выбора провала подвижного контакта. При включенном положении на контакты действует конечное нажатие . С ростом начального усилия нажатия вибрация контактов резко сокращается. Однако при чрезмерно большом начальном усилии вибрация может возрасти из-за недостаточной мощности включающего электромагнита. Увеличение жесткости контактной пружины также влияет на уменьшение вибрации. Однако это влияние слабее влияния предварительного натяга. Иногда между контактным рычагом и подвижным контактом вводится противовибрационный вкладыш из пористого материала, например в виде губчатой резины. Этот материал способствует затуханию колебаний контакта и уменьшению его вибрации. С увеличением тягового усилия электромагнита или тягового момента привода контактора отброс контактов сначала уменьшается, а затем возрастает. В первой области, очевидно, для данной начальной силы нажатия контактов тяговый момент недостаточен и отброс уменьшается с ростом момента. При дальнейшем возрастании тягового момента увеличиваются разгон подвижного контакта и его скорость в момент удара, что ведет к росту амплитуды отброса. В связи с этим большое превышение тяговой характеристики над противодействующей недопустимо. Вибрация контактов усиливается с ростом их момента инерции. Из-за этого масса контактов должна быть минимальной. На рисунке 1.7, в показано изменение тока при включении цепи постоянного (кривая 1) и переменного тока (кривая 2). Кривая 3 иллюстрирует изменение напряжения на контактах при их включении. Время вибрации контактов от удара между собой равно . Удар якоря электромагнита, перемещающего контакт, о неподвижный сердечник вновь вызывает вибрацию подвижного контакта, которая длится в течение времени . К этому времени ток через контакты близок к номинальному, и их вибрация особенно опасна. Для снижения силы удара якоря о сердечник тяговая характеристика электромагнита не должна значительно превышать противодействующую. С целью снижения вибраций от удара якоря магнитопровод электромагнита крепится на пружинах-амортизаторах. Как показали исследования, в низковольтных аппаратах время вибрации контактов не превышает 0,5 ?1 мс.

При включения на существующее КЗ вибрация контактов усиливается из-за возникновения отбрасывающих сил в точке касания. Для того чтобы не было оплавления контактов в момент их соприкосновения, усилие предварительного натяга контактной пружины, должно компенсировать электродинамические силы отброса и создавать такое нажатие, при котором падение напряжения на переходном сопротивлении не приводит к плавлению точки касания (1.5). Напряжение на контакте в этом режиме

.

Этому напряжению соответствует перепад температуры на контактах . Этот перепад должен быть меньше, чем температура плавления материала. В аппаратах на большие токи КЗ электродинамические усилия в торцевых контактах (см. рисунок 1.2) очень велики и усилия контактных пружин должны достигать нескольких тысяч ньютон. В подобных случаях необходимо переходить к конструкции контактов с меньшей электродинамической силой отброса. В процессе включения по мере приближения подвижного контакта к неподвижному возрастает напряженность электрического поля между ними. При определенном расстоянии между контактами произойдет пробой между контактным зазором. В аппаратах низкого напряжения пробой возникает при очень малом расстоянии между контактами (сотые доли миллиметра). Электрическая дуга при пробое не возникает, так как подвижный контакт продолжает двигаться и, замыкая промежуток, прекращает разрядные процессы. Однако при пробое электроны бомбардируют контакт с положительным потенциалом ? анод, и его материал переходит на катод, откладываясь на нем в виде тонких игл. Износ контактов в результате переноса материала с одного контакта на другой, т.е. испарение в окружающее пространство без изменения состава материала, называется физическим износом или эрозией. Эрозия при замыкании контактов невелика, но при малых нажатиях и малых междуконтактных зазорах она может привести к их привариванию.

В аппаратах высокого напряжения при сближении контактов пробой происходит при больших расстояниях. Возникающая дуга горит относительно долго, при этом возможно сваривание контактов, особенно при включении на существующее К3. За счет применения большого числа последовательно соединенных разрывов уменьшается напряжение, приходящееся на разрыв, что дает возможность снизить время предварительного пробоя до 0,005 с, которое признано безопасным для масляных выключателей.

б) Контакты во включенном состоянии. В этом режиме следует различать два случая: через контакты проходит длительный номинальный ток и через контакты проходит ток КЗ.

В таблице 1.2 приведены температуры и падения напряжения в контакте для двух характерных точек ? точки размягчения материала , и точки плавления материала ,

Для надежной работы контактов необходимо, чтобы при номинальном токе падение напряжения на переходном сопротивлении было меньше :

, (1.9)

Для расчета контактов на малые токи используется формула (1.9). По заданному току падению напряжения определяется переходное сопротивление для данного материала. После этого находится необходимое контактное нажатие с помощью (1.3).
Таблица 1.2 ?Температура и падение напряжения в контакте для точки размягчения и точки плавления материала

Материал

, оC

, B

, оC

, B

Алюминий

150

0.1

658

0.3

Сталь

500

0.21

1530

06

Никель

520

0.22

1455

0.65

Медь

190

0.12

1083

0.43

Серебро

150

0.09

960

0.35

Кадмий

-

-

321

0.15

Вольфрам

1000

0.4

3370

1.0

Олово

100

0.07

232

0.13

Платина

540

0.25

1773

0.7

Графит

-

-

4700

5


Для одноточечных контактов на большие токи в:

, (1.10)

где? контактное нажатие, Н; ? действующее значение номинального тока, А;? число Лоренца; ? твердость по Виккерсу, Н/м; ? удельная теплопроводность, Вт/ (м °С); ? температура точки касания, К; ? температура тела контакта, К.

Для наиболее распространенных металлических материалов при температуре 100 °С число Лоренца меняется в довольно узком пределе В2/оС2. Твердость по Виккерсу близка к твердости по Бринеллю.

Использовав (1.16), можно получить:

, (1.11)

где ? действующее значение тока, А; ? удельное сопротивление материала контактов, Ом-м; ? удельный коэффициент теплоотдачи, Вт/(·C); ? периметр сечения контакта, м; ? сечение контакта, м2; ? температура окружающей среды, °С, обычно = 40оС.

Результаты расчета по (1.10) достаточно близки к опытным данным.

Формула (1.10) позволяет по заданному току сразу найти необходимое контактное нажатие по известному отношению Температура тела контакта может быть легко найдена по (1.11). Температуру можно определить, воспользовавшись тем, что в большинстве случаев оС.

В аппаратах на большие токи применяются многоламельные (пальцевые) контакты (рисунки 1.16, 1.18). Учитывая неравенство сопротивлений отдельных ветвей, получаем ток через каждую ламель

,

где ? коэффициент неравномерности, обычно = 1,3;

? число ламелей.

Нажатие в каждой контактной площадке рассчитывается по току с помощью (1.10).

При КЗ через контакты проходят токи, в 10-20 раз превышающие номинальные значения. Из-за малой постоянной времени нагрева температура контактной площадки поднимается практически мгновенно и может достигнуть температуры плавления.

Следует отметить, что с точки зрения нагрева контакты являются наиболее нагруженным местом токоведущей цепи. При больших токах (2 кА и выше) идут по пути повышения температуры контактной точки до 200°С (при серебряных контактах) и применения жидкостного охлаждения. В этом случае удается значительно облегчить контактную систему, уменьшить габаритные размеры аппарата и получить высокое быстродействие.

Аналитический расчет плавящего тока при КЗ затруднен, так как существующие формулы не учитывают размягчения материала при высокой температуре. Поэтому при расчетах целесообразно пользоваться опытными данными, непосредственно связывающими ток сваривания и контактное нажатие. При расчетах электродинамической стойкости контактов достаточно точна экспериментальная формула (1.1).

, (1.12)

где ? ток электродинамической стойкости (амплитуда ударного тока), А; ? контактное нажатие, Н.

Значения коэффициента приведены в таблице 1.3

Вероятность приваривания контактов зависит от их конструкции и от всей токоведущей цепи аппарата. Электродинамические силы, действующие между токоведущими деталями, необходимо использовать для повышения электродинамической стойкости контактов. Так, например, при кинематической схеме аппарата по рисунку 1.8, а контактная пружина должна создавать усилие , рассчитываемое по (1.12), и усилие P2, создаваемое вертикальными токоведущими деталями.

При кинематической схеме по рисунку 1.8, б электродинамическое усилие , действующее на перемычку, позволяет выбрать контактную пружину с меньшим усилием нажатия.


Рисунок 1.8 -Использование ЭДУ контура для повышения динамической стойкости контактов


Таблица 1.3 ? Коэффициент для расчета динамической

стойкости

Тип контакта

Материал

,

Щеточный

Медь-латунь

950-1270

Пальцевой несамоустанавливающийся

Медь - медь

1300

Пальцевой несамоустанавливающийся

Латунь - медь

1200

Пальцевой несамоустанавливающийся

Латунь -сталь

1520

Пальцевой несамоустанавливающийся

Латунь-атунь

1600

Пальцевой самоустанавливающийся

Медь- латунь

1820

Розеточный (на один элемент розетки)

Медь- латунь

1740

Розеточный (на один элемент розетки)

Медь - медь

1900

  1   2   3   4


Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации