Охрана окружающей среды - файл n2.doc

приобрести
Охрана окружающей среды
скачать (164 kb.)
Доступные файлы (3):

n1.cdw
n2.doc	505kb.	11.11.2010 12:05	скачать
n3.cdw

n2.doc

Федеральное агентство по образованию РФ

ГОУ ВПО «Братский государственный университет»

Факультет энергетики и автоматики

Кафедра промышленной теплоэнергетики

Курсовая работа по дисциплине

«Охрана окружающей среды при работе

теплоэнергетических объектов»

РАСЧЕТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ АТМОСФЕРЫ ПРИ РАБОТЕ КОТЕЛЬНОЙ

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

140104 ОС 21 КР 00000 ПЗ
Выполнил:

ст. гр. ПТЭ-07 Исхакова Т.Н.

Руководитель:

д.т.н., профессор каф. ПТЭ Семенов С. А.

Братск 2010

CОДЕРЖАНИЕ
Введение………………………………………….………………………………..4

1 Расход топлива……………………………………....…………………...……..5

2 Расчет максимально-разовых и годовых выбросов отопительной котельной (NO_X, SO_X, CO, твердых частиц, бензапирен)…..………....................................7

2.1 Расчет выбросов твердых частиц……………………....………………….7

2.2 Расчет выбросов оксидов серы.……………………………………..……...8

2.3 Расчёт выбросов оксидов азота...…………………………………………..9

2.4 Расчет выбросов монооксида углерода…………………………………..10

2.5 Расчет выбросов бенз(а)пирена……….……..………………………….... 11

3 Расчет высоты дымовой трубы до мероприятия по снижению вредных выбросов………………………………………………………………………….13

4 Нормативные предельно-допустимые выбросы загрязнителей…………………………………………………………………….16

5 Мероприятия по снижению вредных выбросов, экологический эффект…………………………………………………………………………….18

6 Расчет высоты дымовой трубы после мероприятия по снижению вредных выбросов………………………………………………………………………….20

7 Нормативные предельно-допустимые выбросы загрязнителей…………………………………………………………………….23

8 Оценка экономического ущерба от загрязнения атмосферы при работе котельной……………………………………………………………………...….25

Заключение……………………………………………………………………….27

Список использованной литературы…………………………………………...28

Введение

Общеизвестно, что в настоящее время исключительно большое внимание во всем мире уделяется проблемам экологии. Существенную долю в загрязнение окружающей среды вносит энергетическая отрасль. Работа котельных и ТЭС оказывает негативное влияние на окружающую среду, которое проявляется в изъятии земель, потреблении ископаемого топлива и пресной воды, складировании золошлаковых отходов, в токсичных выбросах в атмосферу и водный бассейн и др. В мире сжигается более 10 млрд.т.у.т. органического топлива, что соответствует выбросу

газов, несущих в атмосферу различные вредные вещества; золу, оксиды серы, азота и углерода, а так же (в меньших количествах) органические соединения, называемые полициклическими ароматическими углеводородами (ПАУ).

В задачу расчета вредных выбросов котлов входит определение количества поступающих в атмосферу токсичных веществ. Для твердотопливных энергетических котлов средней и большой мощности, как правило, рассчитываются выбросы оксидов азота, оксидов серы, бенз(а)пирена и летучей золы. Для котлов, работающих на жидком топливе, - выбросы оксидов серы, азота, бен(а)пирена и мазутной золы (в пересчете на ванадий). Для газовых котлов - выбросы оксидов азота и бенз(а)пирена. Для котлов малой производительности вследствие значительного химического недожога дополнительно должны учитываться выбросы продуктов неполного сгорания, отнесенные на СО.

Целью мероприятий проводимых для данной котельной является:

- снижение вредных выбросов;

- расчета экологического эффекта;

- снижение экономического ущерба от загрязнения атмосферы при работе котельной.

1 Расход топлива
Количество выбрасываемых в атмосферу вредных веществ при работе котельных и ТЭС зависит, в первую очередь, от сжигаемого топлива и его расхода.

Для того, чтобы определить расход топлива, необходимо знать расчетные характеристики используемого топлива, а также характеристики котлоагрегата.

Расчетные характеристики кузнецкого угля ТР по[3]:

-влажность W^p=6,5 %

-зольность A^p=16,8%

-содержание серы S^р_к+ор=0,4 %

-содержание углерода C^p=68,6 %

-содержание водорода H^p=3,1 %

-содержание азота N^p=1,5 %

-содержание кислорода O^p=3,1 %

-теплота сгорания топлива

=26,169 МДж/кг.

-теоретический объем воздуха V_в=6,87 м/кг

-теоретический объем дымовых газов V_г=2,28 м/кг.
Характеристики котла типа Е-50 по [2]:

-паропроизводительность D=50 т/ч=13,88 кг/с

-температура перегретого пара t_пп=440 ^оC

-температура питательной воды t_пв=145 ^оC

-температура уходящих газов t_уг=262 ^оC

-избыточное давление P=40 кгс/см².

-КПД котла _к=91 %.

Секундный расход угля котельной можно рассчитать по формуле:

, кг/с,

где n – число котлов, 6 шт.;

_к=91 - КПД котла, %;

=26,169- теплота сгорания топлива, МДж/кг;

Q_ka- полезно отданное тепло, МВт.

,

где D=13,88 - паропроизводительность котла, кг/с;

D_пр- расход воды на продувку, кг/с;

h_пп, h_пв, h_квт– энтальпии соответственно перегретого пара, питательной воды, котловой воды, МДж/кг.

Энтальпии определяются при соответствующих температурах t_пп=440 ⁰С, t_пв =145 ⁰С и избыточном давлении Р_изб=40 кгс/см². по [4] :

h_пп=3307,90 кДж/кг,

h_пв=607,55 кДж/кг,

h_кв=1074,50 кДж/кг.

Определяем расход продувочной воды по формуле:

D∙0,03, кг/с,

тогда получаем:

0,03∙13,88 = 0,42 кг/с.

Q_ka=13,88(3307,90 – 607,55) + 0,42(1074,50 – 607,55)=37,679 МВт.

кг/с = 1580 г/с.

г/с.

Годовой расход топлива определяется по формуле:

, т/год,

где n_уст – число часов использования установленной производительности, n=5700 час/год.

т/год.
2 Расчет максимально-разовых и годовых выбросов отопительной котельной (NO_X, SO_X, CO, твердых частиц, бенз(а)пирена)
Как уже отмечалось, при работе котельных и ТЭС с продуктами сгорания в атмосферу поступают различные вредные вещества: при сжигании твердого топлива - токсичные оксиды серы (SO₂ и SO₃), азота (NO, NO₂, N₂O, N₂O₅) и летучая зола; при сжигании мазута - оксиды серы, азота и соединения ванадия (в основном V₂O₅); при сжигании газа из токсичных веществ образуются только оксиды азота. При неполном сгорании топлива в дымовых газах в значительных количествах могут содержаться углеводороды (метан, бенз(а)пирен и др.), монооксид углерода СО и некоторые другие токсичные вещества. Сжигание любого топлива сопровождается также выбросами большого количества газов, оказывающих неблагоприятное воздействие на климат: углекислого газа, водяного пара.

2.1 Расчет выбросов твердых частиц
Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) М_ТВ, поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (т/год, г/с), вычисляют по формуле:

,

где В - расход натурального топлива за рассматриваемый период (т/год, г/с)

В^кот_с=9480 г/с, В^год=194529,6 т/г ;

А^Р=16,8 - зольность топлива на рабочую массу, %;

а_УН=95 - доля золы топлива в уносе, %;

q₄=2,0 - потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива, %;

Q^Р_Н=26169 - низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг;

32680 - теплота сгорания углерода, кДж/кг;

=95 - степень улавливания твердых частиц в золоуловителе, %.

г/с;

т/год.

Количество летучей золы, входящее в суммарное количество твердых частиц, уносимых в атмосферу, вычисляют по формуле:

г/с,

т/год.

Количество твердых частиц, образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу в виде коксовых остатков при сжигании твердого топлива, определяют по формуле:

М_к= М_тв- М_з

М_к=83,24-75,65=7,59 г/с,

М_к=1708,06-1552,34=155,72 т/год.
2.2 Расчет выбросов оксидов серы
Количество оксидов серы (SO₂ и SO₃) в пересчете на SO₂; за любой промежуток времени (т/год, г/с) определяется по формуле:

,

где В - расход натурального топлива за рассматриваемый период (т/год);

S^p=0,4 - содержание серы в топливе, %;

0,1 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой в газоходах котла, при факельном сжигании различных видов топлива представлено в табл. 2.1.

;

- доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе вместе с твердыми частицами (для мокрых золоуловителей);

- приравняем к единице.

г/с;

т/год.
2.3 Расчёт выбросов оксидов азота
Количество оксидов азота в пересчете на диоксид азота (т/год. г/с) рассчитывается по эмпирической формуле:

,

где В_ут - расход топлива за рассматриваемый период, т. усл. топл/год,

т.усл.топл /ч;

К_NO₂ - коэффициент, характеризующий выход оксидов азота, кг/т условного топлива;

q₄=2,0 - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %;

- коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого топлива;

- коэффициент, учитывающий конструкцию горелок (для вихревых горелок;

- коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления (при жидким шлакоудалении;

- коэффициент, характеризующий эффективность воздействия

рециркулирующих газов на выход оксидов азота в зависимости от условий подачи их в топку (нет рециркуляции);

- коэффициент, характеризующий снижение выброса оксидов азота при подаче части воздуха помимо основных горелок (при одноступенчатом

сжигании);

r =0 - степень рециркуляции дымовых газов;

k_п- коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в г/с k_п=0,278; при расчете выбросов в т/год k_п=10^-3.

Коэффициент

вычисляется по эмпирическим формулам:

для водогрейных котлов производительностью 30 –50 т/ч

, кг/т

где D_Ф=50 и Dн=50 - фактическая и номинальная паропроизводительность котла соответственно, т/ч.

Значения

при сжигании твердого топлива вычисляют по формулам:

при

1,25

где N^Г =1,5 - содержание азота в топливе, % на горючую массу,

т.усл. топл/с,

т.усл. топл/ч,

т.усл. топл/год,

г/с,

т/год.
2.4 Расчет выбросов оксида углерода
Концентрацию монооксида углерода в дымовых газах расчетным путем определить невозможно. Расчет выбросов СО следует выполнять по данным инструментальных замеров. В заранее оговоренных случаях допускается принимать значения выбросов СО согласно следующему расчету.

Количество монооксида углерода (т/год, г/с), выбрасываемое в

атмосферу с дымовыми газами котла, рассчитывается по формуле:

,

где q₄ - потери теплоты от механического недожога топлива, %;

Ссо - выход монооксида углерода при сжигании топлива, (кг/т, кг/тыс м³) определяется по формуле:

,

где q₃ - потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива; для котлов с паропроизводительностью 50 т/ч , q₃ =0,5

- коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную содержанием в дымовых газах монооксида углерода;

г/кг

г/с

т/год
2.5 Расчет выбросов бенз(а)пирена
Расчет выбросов бенз(а)пирена с дымовыми газами от энергетических котлов производят согласно методике в зависимости от вида сжигаемого топлива.

Концентрацию бенз(а)пирена в дымовых газах пылеугольных котлов С^ТВ_БП (мкг/м³), приведенную к

=1,50, рассчитывают по формуле:

,

где

А- коэффициент, определяемый по формуле:

- низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг;

= 70 степень улавливания бенз(а)пирена в золоуловителях, %,

К_оч =1,5- коэффициент, учитывающий увеличение концентрации бенз(а)пирена в уходящих газах во время работы дробевых очисток поверхностей нагрева котла

мкг/м³.

Максимальный разовый выброс бенз(а)пирена в атмосферу при сжигании всех видов топлива М^Р_БП , г/с, рассчитывают по формуле:

,

где С_БП=0,465 - концентрация бенз(а)пирена в дымовых газах, мкг/м³;

V_Г - объем дымовых газов котла при соответствующем значении

м³/с;

м³/с

где

- коэффициент избытка воздуха перед трубой;

- теоретический объём воздуха, м³/кг;

- теоретический объём дымовых газов, м³/кг.

г/с.

Валовой (годовой) выброс бенз(а)пирена

, т/год, рассчитывается по формуле:

,

где - объем дымовых газов от сжигания 1 кг или 1 м³ топлива, м³/кг, м³/м³: твердого топлива;

- среднегодовая концентрация бенз(а)пирена в уходящих газах, мкг/м³.

м³/кг,

т/год.

3 Расчет высоты дымовой трубы до мероприятий по снижению вредных выбросов
Выбор высоты дымовой трубы производится, исходя из требования обеспечения приземной концентрации каждого загрязняющего вещества ниже ПДК даже при неблагоприятных для рассеивания метеоусловиях.

Расчет минимально допустимой высоты дымовой трубы h, м, при наличии фоновой загазованности С_фот других источников такой же вредности производится в несколько итераций.

Предварительное значение h определяется по каждому веществу, лимитирующему чистоту воздушного бассейна:

?по твердым частицам и оксиду углерода

, м,

?по оксидам серы и азота с учетом их суммарного воздействия

, м,

где A- коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы и определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания загрязнителей в атмосфере,

, принимаем А=200;

М_i- максимально разовое количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу при работе данной котельной, г/с;

F- безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания взвешенных частиц в атмосфере, принимается: для газообразных веществ и мелкодисперсных аэрозолей со скоростью оседания наиболее крупных фракций 3

5 м/с F=1; для золы после золоуловителей при среднем эксплутационном коэффициенте улавливания _зу ?90 % F=2;

- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности,

принимается равным 1;

ПДК_i – предельно допустимая концентрация вредного вещества, определяется по приложению 7 [1], мг/м³;

V - объемный расход выбрасываемых дымовых газов, м³/с, определяется по формуле:

м³/с,

Т – разность температур выбрасываемых дымовых газов t_уг и атмосферного воздуха t_в , ⁰С.

,

где

- принимаем температуру газов на выходе из дымовой трубы 252 ⁰С, т.к. она должна быть на 10 ⁰С ниже температуры уходящих газов котла;

⁰С - температура наиболее холодного месяца города Барнаула;

⁰С;

С_ф_i=0,03– концентрация в фоновом загрязнении, мг/м³.

м,

, м,

За начальное значение высоты дымовой трубы принимается наибольшее из рассчитанных по формулам значений h=71,93 м. По таблице 3.3 [1] выбираем стандартную высоту дымовой трубы h=75 м. По найденному h по табл. 3.3 [1] выбираем значение диаметра устья D₀=3,6 м.

При этом диаметре D₀ определяем

- скорость выхода газов по формуле:

м/с.

Затем по формулам определяются значения f и V_m и устанавливаются в первом приближении коэффициенты m и п.

Коэффициент т определяется в зависимости от параметра f

Безразмерный коэффициент п определяется в зависимости от параметра V_m:

а при

.

Определяем второе приближение h=h₂ по формуле:

м.

Необходимую высоту дымовой трубы примем равной h=75 м.

4 Нормирование предельно допустимых выбросов
Использование ПДК в качестве норматива, ограничивающего содержание загрязняющих веществ в атмосферном воздухе, не позволяет определить, какие именно предприятия являются источниками поступления загрязнителей и какова доля каждого из них в достижении предельных концентраций. Кроме того, отсутствие постоянного учета выбросов вредных веществ не стимулирует предприятие к проведению атмосфера охранных мероприятий.

В связи с этим в 1984 году был введен еще один норматив - предельно допустимые выбросы (ПДВ).

ПДВ вредного вещества в атмосферу - это максимальный разовый (контрольный, г/с) или годовой (т/год) выброс, устанавливаемый для каждого источника выбросов и предприятия в целом, за соблюдением которого организуется контроль.

ПДВ для котельных и ТЭС определяется исходя из основного требования - при заданных геометрических характеристиках дымовой трубы, условиях выхода газов, особенностях местности, неблагоприятных метеоусловиях для рассеивания максимальные приземные концентрации каждого вредного вещества с учетом фонового загрязнения не должны превышать ПДК.

Значения ПДВ, г/с, для выброса загрязняющего вещества из дымовой трубы котельной или ТЭС рассчитываются по формуле:

,

Нормативы ПДВ определяются по отдельным источникам для каждого загрязняющего вещества, содержащегося в выбросах.

г/с

5 Мероприятия по снижению вредных выбросов
1 Применим прямоточные горелки (

=0,85) вместо вихревых с целью уменьшения выбросов оксидов азота

, тогда

г/с,

т/год.

2 Применим рециркуляцию дымовых газов для уменьшения выбросов оксидов азота

.

Примем значения r = 0,2, тогда ?₁= 0,010 (при высокотемпературном сжигании твердого топлива и вводе газов рециркуляции в первичную аэросмесь)

г/с,

т/год.

3 Для снижения выбросов оксида азота применим двухступенчатое сжигание топлива. Определяется по рис. 2.2 [1].:

при ?_e=15 – доля воздуха, подаваемая помимо основных горелок, %, ?₂=0,65, тогда

г/с,

т/год.

Экологический эффект будет равен разности значений выбросов до и после применения природоохранных мероприятий:

43,80?24,15=19,65 г/с,

898,09?495,19=296,56 т/год,

Далее в расчетах берем значения выбросов загрязнителей те, которые получили после применения природоохранных мероприятий.

6 Расчет высоты дымовой трубы после мероприятий по снижению вредных выбросов
Выбор высоты дымовой трубы производится, исходя из требования обеспечения приземной концентрации каждого загрязняющего вещества ниже ПДК даже при неблагоприятных для рассеивания метеоусловиях.

Расчет минимально допустимой высоты дымовой трубы h, м, при наличии фоновой загазованности С_фот других источников такой же вредности производится в несколько итераций.

Предварительное значение h определяется по каждому веществу, лимитирующему чистоту воздушного бассейна:

по твердым частицам и моноксиду углерода

, м,

по оксидам серы и азота с учетом их суммарного воздействия

5 м/с F=1; для золы после золоуловителей при среднем эксплутационном коэффициенте улавливания _зу

% F=2;

- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности;

ПДК_i – предельно допустимая концентрация вредного вещества, определяется по приложению 7 [1], мг/м³;

V - объемный расход выбрасываемых дымовых газов, м³/с, определяется по формуле:

м³/с,

Т – разность температур выбрасываемых дымовых газов t_уг и атмосферного воздуха t_в , ⁰С.

,

где

⁰С - температура наиболее холодного месяца;

⁰С;

С_ф_i=0,03– концентрация в фоновом загрязнении, мг/м³.

м,

, м,

За начальное значение высоты дымовой трубы принимается наибольшее из рассчитанных по формулам значений h=57,83 м. По таблице 3.3 [1] выбираем стандартную высоту дымовой трубы h=60 м. По найденному h по табл. 3.3 [1] выбираем значение диаметра устья D₀=3,0 м.

При этом диаметре D₀ определяем

- скорость выхода газов по формуле:

м/с.

Затем по формулам определяются значения f и V_m и устанавливаются в первом приближении коэффициенты m и п.

Коэффициент т определяется в зависимости от параметра f :

Безразмерный коэффициент п определяется в зависимости от параметра V_m:

,

а при

.

Определяем второе приближение h=h₂ по формуле:

м.

Необходимую высоту дымовой трубы примем равной h=60 м.

Расчёт считается оконченным.

7 Нормирование предельно допустимых выбросов

Использование ПДК в качестве норматива, ограничивающего содержание загрязняющих веществ в атмосферном воздухе, не позволяет определить, какие именно предприятия являются источниками поступления загрязнителей и какова доля каждого из них в достижении предельных концентраций. Кроме того, отсутствие постоянного учета выбросов вредных веществ не стимулирует предприятие к проведению атмосфера охранных мероприятий.

В связи с этим в 1984 году был введен еще один норматив - предельно допустимые выбросы (ПДВ).

ПДВ вредного вещества в атмосферу - это максимальный разовый (контрольный, г/с) или годовой (т/год) выброс, устанавливаемый для каждого источника выбросов и предприятия в целом, за соблюдением которого организуется контроль.

ПДВ для котельных и ТЭС определяется исходя из основного требования - при заданных геометрических характеристиках дымовой трубы, условиях выхода газов, особенностях местности, неблагоприятных метеоусловиях для рассеивания максимальные приземные концентрации каждого вредного вещества с учетом фонового загрязнения не должны превышать ПДК.

Значения ПДВ, г/с, для выброса загрязняющего вещества из дымовой трубы котельной или ТЭС рассчитываются по формуле:

г/с

8 Оценка экономического ущерба от загрязнения атмосферы при работе котельной
Укрупнённая оценка величины предотвращения ущерба от выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух может проводиться как для одного крупного источника или группы оцениваемых источников, так и для регионов в целом.

Для определения величины предотвращённого ущерба используются усреднённые расчётные значения экономической оценки ущерба на единицу приведённой массы атмосферных загрязнений для основных экономических районов РФ.

Величина экономической оценки удельного ущерба от выбросов загрязняющих веществ рассчитывается по формуле:

, руб/год,

где

- масса годового выброса загрязняющего вещества в атмосферный воздух, т/г;

? коэффициент экологической ситуации и экологической значимости состояния атмосферного воздуха территории экономических районов России, определяется в соответствии с нормативами;

? коэффициент учитывающий плотность населения, при размещении отходов на специализированных полигонах и промышленных площадках;

? коэффициент учитывающий особенности территории;

– нормативная плата за выброс загрязняющего вещества в атмосферу приведена в таблице 1.

Таблица 1

Вещество	Н, руб/т
NO₂	52
SO₂	40
V₂O₅	1025
Бенз(а)пирен	2049801
CO	0,6
Зола (Кузнецких углей)	7

До мероприятий по снижению вредных выросов:

У^а_ПРГ=1,4·1,2·2·(1708,06·7+1358,59·40+898,09·52+2493,55·0,6+568,15·10^-6· ·2049801)=383595,37 руб/год

После мероприятий по снижению вредных выбросов:

У^а_ПРГ=1,4·1,2·2·(1708,06·7+1358,59·40+495,19·52+2493,55·0,6+568,15·10^-6· ·2049801)=313200,68 руб/год

∆У = У₁ – У₂

∆У =383595,37 ?313200,68 =70394,69 руб/год.

Заключение
В данной курсовой работе для заданной котельной (Е 50, 6 шт.), кузнецкого угля Т и места расположения котельной (г. Барнаул) произвели расчет:

- расхода топлива (9480 г/с, 194529,6 т/год);

- выбросов твердых частиц: (83,24г/с, 1708,06 т/год);

- выбросов оксидов серы (69,21 г/с, 1358,59 т/год);

- выбросов оксидов азота с учетом мероприятий: применение двухступенчатого сжигания (24,15 г/с, 495,19 т/год);

- выбросов бенз(а)пирена (49,36

г/с, 568,15

т/год);

- дымовой трубы:

до мероприятий (высота - 75 м., диаметр устья – 3,6 м.);
после мероприятий (высота – 60 м, диаметр устья – 3,0 м);

- экономический ущерб от загрязнения атмосферы при работе котельной составил:

до мероприятий – 383595,37 руб/год;

после мероприятий –313200,68 руб/год;

Количество выбрасываемых загрязнителей не превышает предельно допустимые выбросы.

Список использованной литературы

Семенов С. А. Расчет и контроль загрязнения атмосферы при работе котельных и ТЭС: Учебное пособие, 2-е изд., перераб. И доп. – Братск: Изд-во БрГТУ, 2000.- 99 с.
Роддатис К. Ф., Полтарецкий А. Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. ? М: Энергоатомиздат, 1989.
Пак Г.В. Котельные установки промышленных предприятий. Тепловой расчет промышленных котельных агрегатов: Учебное пособие для курсового проектирования.? Братск: БрИИ, 1996.? 132 с.
Семенов С.А. Охрана окружающей среды при работе теплоэнергетических объектов: Лабораторный практикум. – Братск, 2009. – 105 с.
Александров А.А., Григорьев Б.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара: Справочник. Рек. Гос. службой стандартных

справочных данных. ГСССД Р-776-98 – М.: Издательство МЭИ. 2003. – 168 с.; ил.