Леньков Ю.А., Хожин Г.Х. Выбор коммутационных аппаратов и токоведущих частей распределительных устройств электрических станций и подстанций - файл n5.doc

приобрести
Леньков Ю.А., Хожин Г.Х. Выбор коммутационных аппаратов и токоведущих частей распределительных устройств электрических станций и подстанций
скачать (3843.8 kb.)
Доступные файлы (5):
n1.doc314kb.05.12.2002 10:45скачать
n2.doc611kb.15.03.2009 18:42скачать
n3.doc1407kb.05.12.2002 10:41скачать
n4.doc6559kb.15.03.2009 18:53скачать
n5.doc1317kb.24.12.2002 20:18скачать

n5.doc

5 ВЫБОР КАБЕЛЕЙ


5.1 Общие сведения

Силовые кабели широко применяются на электрических станциях и подстанциях для питания местной нагрузки от шин ГРУ 6-10 кВ. Механизмы собственных нужд электростанций также получают питание по кабелям напряжением 6 и 0,4 кВ.

В зависимости от класса напряжения, условий и способов прокладки выбираются кабели разных марок, различающиеся материалом и конструкцией жил, изоляцией и защитными покровами. Чтобы обеспечить пожарную безопасность в производственных помещениях электростанций рекомендуется применять кабели, у которых изоляция, оболочка и покрытия выполнены из не воспламеняющихся материалов. В таблице 5.1 приведены различные марки кабелей, рекомендуемые для прокладки в земле и воздухе [13, 14].

Таблица 5.1– Кабели, рекомендуемые для прокладки в земле и воздухе

Область применения

Тип и марки кабелей

с бумажной пропи-танной изоляцией

с пластмассовой и резиновой изоляцией

В земле (транше-ях) с низкой коррозионной активностью:


ААШв, ААШп, ААБл, АСБ, ААл, ААПл, АСПл


АВВГ, АпсВГ


без блуждающих токов







с наличием блуж-дающих токов

ААШв, ААШп, ААБл, АСБ, ААП2л, АСПл

 

В земле (транше-ях) со средней коррозионной активностью:

без блуждающих

токов

с наличием блуж-дающих токов



ААШв, ААШп, ААБл, ААБ2л, АСБ, АСБл, ААл, ААПл, АСП


АПвВГ, АПВГ, АВВБ, АПВБ, АПсВБ, АППБ, АПвВБ, АПАШв, АПБбШв, АПвБбШв, АПАШп, АВБбШп, АПсБбШв, АВАШв, АВРБ, АНРБ, АВАБл, АПАБл

ААШп, ААШв, ААБ2л, ААБв, АСБл, АСБ2л, ААП2л, АСПл


В земле (транше-ях) с высокой коррозионной активностью:
без блуждающих токов


ААШп, ААШв, ААБ2л, АСП2л, ААП2лШв, ААБ2лШв, ААБв, ААБ2лШп, АСБл, АСБ2л


АПвВГ, АПВГ, АВВБ, АПВБ, АПсВБ, АППБ, АПвВБ, АПАШв, АПБбШв, АПвБбШв, АПАШп, АВБбШп, АПсБбШв, АВАШв, АВРБ, АНРБ, АВАБл, АПАБл


с наличием блуждающих токов



ААШп, ААБв, АСБ2л, АСП2л, АСБ2лШп, ААП2лШв

Прокладка в тун-нелях, каналах, кабельных полу-этажах, производ-ственных помещениях:







сухих

ААГ, ААШв, ААБлГ

АВВГ, АВРГ, АНРГ, АПвВГ, АПВГ, АПсВГ, АВРБГ, АВБбШв, АПсВБГ, АНРБГ


сырых


ААШв, ААБв, ААБлГ


сырых со средней коррозионной активностью


ААШв, АСШв, ААБвГ, ААБ2лШв, ААБлГ, АСБ2лГ, АСБ2лШв, АСБлГ


Прокладка в пожароопасных помещениях


ААГ, ААШв, ААБвГ, ААБлГ, АСБлГ


АВВГ, АВРГ, АПсВГ, АНРГ, АСРГ, АВБбШв, АВРБГ, АСРБГ


Прокладка в блоках


СГ, АСГ


АВВГ, АПсВГ, АПвГ, АПВГ

Кабели выбираются:

по напряжению установки

, (5.1)

по экономической плотности тока

, (5.2)

где – экономическая плотность тока таблица 4.18;

по допустимому току, таблица 5.2

, (5.3)

по конструкции, согласно таблице 5.1.

Таблица 5.2   Допустимые длительные токи и расчетные характеристики кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой и алюминиевой оболочке.

Сечение токопро-водящей жилы, мм2

Активное сопротив-ление













в зем-ле

в воз-духе

в зем-

ле

в воз-

духе

10

3,100

60

42

0,110

 

 

 

16

1,940

80

50

0,102

75

46

0,113

25

1,240

105

70

0,091

90

65

0,099

35

0,890

125

85

0,087

115

80

0,095

50

0,620

155

110

0,083

140

105

0,090

70

0,443

190

135

0,080

165

130

0,086

95

0,326

225

165

0,078

205

155

0,083

120

0,258

260

190

0,076

240

185

0,081

150

0,206

300

225

0,074

275

210

0,079

185

0,167

340

250

0,073

310

235

0,077

240

0,129

390

290

0,071

355

270

0,075


Выбранные по нормальному режиму кабели проверяют на термическую стойкость по условию (1.12) или (4.3).

При этом кабели небольшой длины проверяются по току К3 в начале кабеля; одиночные кабели со ступенчатым сечением по длине проверяются по току К3 в начале каждого участка. Два и более параллельно включенных кабелей проверяются по токам К3 непосредственно за пучком, т.е. с учетом разветвления тока К3  3 .

5.2 Выбор кабелей по допустимому току
Таблицы длительно допустимых токов для кабелей стандартных сечений составлены для случаев прокладки одиночного кабеля в земле, при температуре почвы +15оС, и для одиночного кабеля , проложено на открытом воздухе ,при температуре воздуха +25оС 3,9.

В том случае, когда условия прокладки и охлаждения кабелей отличаются от принятых, вводятся поправочные коэффициенты на число рядом проложенных в земле кабелей , таблица 5.3 и на температуру окружающей среды , таблица 5.4.

Таблица 5.3   Поправочный коэффициент на количество работающих кабелей, лежащих рядом в земле.

Расстояние между кабелями в свету, мм

Коэффициент при количестве кабелей

1

2

3

4

5

6

100

1,00

0,90

0,85

0,80

0,78

0,75

200

1,00

0,92

0,87

0,84

0,82

0,81

300

1,00

0,93

0,90

0,87

0,86

0,85

Таблица 5.4   Поправочные коэффициенты на токи кабелей и шин в зависимости от температуры земли и воздуха.

Условная тем-пература среды, оС

Нормирован-ная температу-ра жил, оС

Поправочные коэффициенты на токи при расчетной температуре среды, С

-5 и ниже

0

+5

+10

+15

+20

+25

+30

+35

+40

+45

+50

15

80

1,14

1,11

1,08

1,04

1,00

0,96

0,92

0,88

0,88

0,78

0,73

0,68

25

80

1,24

1,20

1,17

1,13

1,09

1,04

1,00

0,95

0,90

0,85

0,80

0,74

25

70

1,29

1,24

1,20

1,15

1,11

1,05

1,00

0,94

0,88

0,81

0,74

0,67

15

65

1,18

1,14

1,10

1,05

1,00

0,95

0,89

0,84

0,77

0,71

0,63

0,55

25

65

1,32

1,27

1,22

1,17

1,12

1,06

1,00

0,94

0,87

0,79

0,71

0,61

15

60

1,20

1,15

1,12

1,06

1,00

0,94

0,88

0,82

0,75

0,67

0,57

0,47

25

60

1,36

1,31

1,25

1,20

1,13

1,07

1,00

0,93

0,85

0,76

0,66

0,54

15

55

1,22

1,17

1,12

1,07

1,00

0,93

0,86

0,79

0,71

0,61

0,50

0,36

25

55

1,41

1,35

1,29

1,23

1,15

1,08

1,00

0,91

0,82

0,71

0,58

0,41

15

50

1,25

1,20

1,14

1,07

1,00

0,93

0,84

0,76

0,66

0,54

0,37



25

50

1,48

1,41

1,34

1,26

1,18

1,09

1,00

0,89

0,78

0,63

0,45



Таким образом, условие выбора кабеля по допустимому току имеет вид

, (5.4)

где   количество параллельно работающих кабелей;

  допустимый ток одного кабеля.

Если потребители питаются по нескольким параллельным кабелям, то выбор кабелей необходимо производить по утяжеленному режиму, когда один из кабелей отключен, т.е.

, (5.5)

где   коэффициент аварийной перегрузки кабеля, который для кабелей с бумажной изоляцией берётся из таблицы 5.5.

Таблица 5.5   Допустимые перегрузки кабелей с бумажной изоляцией напряжением до 10 кВ в аварийных режимах.

Коэффициент предварительной нагрузки,



Вид прокладки кабеля

Допустимая перегрузка по отношению к номинальной при длительности максимума , ч

1

3

6

0,6

В земле

1,35

1,30

1,15

В воздухе

1,25

1,15

1,10

В трубах в земле

1,20

1,10

1,00

0,8

В земле

1,20

1,15

1,10

В воздухе

1,15

1,10

1,05

В трубах в земле

1,10

1,05

1,00


Если применяются кабели с полиэтиленовой изоляцией, то на время ликвидации послеаварийного режима допускается их перегрузка до 10%. Для кабелей с поливинилхлоридной изоляцией допускается перегрузка до 15% от номинальной. При этом указанная перегрузка кабелей допускается на время максимумов нагрузки продолжительностью не более 6ч в сутки в течение 5 суток, если нагрузка в остальные периоды времени не превышает номинальной [3].
5.3 Примеры выбора и проверки кабелей

Пример 5.1 Выбрать кабель для питания электродвигателя собственных нужд ВАО 630М6 с . Кабель прокладывается внутри сырого канала с температурой окружающего воздуха . Начальное значение периодической составляющей тока КЗ от внешней сетиа от эквивалентного электродвигателя .

В цепи кабеля установлен выключатель ВМП-10-320 с . Полное время отключения КЗ .

Для питания электродвигателя, согласно таблице 5.1, принимаем трехжильный кабель марки ААШв, .

Экономическое сечение кабеля равно

,

где для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами, , согласно таблице 4.18.

Окончательно принимаем трехжильный кабель ААШв 3х50 мм2 с , в соответствии с таблицей 5.2.

Определим допустимый ток кабеля с учетом поправочного коэффициента на температуру окружающего воздуха.

Согласно таблице 5.4, для температуры окружающей среды и нормированной температуре жил 650С, коэффициент .

.

Для проверки кабеля на термическую стойкость определим квадратичный импульс тока КЗ . Согласно [2], при , квадратичный импульс тока КЗ определяется по выражению



где - постоянная времени апериодической составляющей тока эквивалентного электродвигателя, которая принимается в соответствии с [1];

- постоянная времени апериодической составляющей тока внешней сети, которая принимается в соответствии с таблицей 1.1;

- относительный тепловой импульс тока КЗ от периодической составляющей тока эквивалентного электродвигателя определяемый по кривой рисунка 1.3,а;

- относительный токовый импульс от эквивалентного электродвигателя, который определяется по кривым рисунка 1.3,б.

Для момента времени отключения КЗ по кривым рисунка 1.3 имеем . Тогда квадратичный импульс тока КЗ равен



Минимальное сечение кабеля по термической стойкости согласно (4.6)

,

где по таблице 4.2 для кабелей с алюминиевыми жилами напряжением до 10 кВ.

Так как , то принимаем к установке кабель сечением 120 мм2.
Пример 5.2 Выбрать кабель для питания потребителя с максимальной нагрузкой при напряжении и . B нормальном режиме работы питание потребителя осуществляется по двум кабелям, длиной 100 м каждый, резервирующими друг друга и проложенными в земле в одной траншее. Температура почвы . Продолжительность использования максимума нагрузки . В течение суток максимальная нагрузка продолжается 3 ч. Ток К3 на шинах 6 кВ, к которым подключены кабели . Время отключения К3 .

Определим рабочий ток в каждом кабеле в нормальном режиме работы:

.

При , согласно таблицы 4.18, для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами .

Экономическое сечение каждого из кабелей равно

.

Принимаем, в соответствии с таблицей 5.1, два трехжильных кабеля марки ААШв 3185 мм2 с при температуре почвы +150С, согласно таблицы 5.2.

Определим действительный допустимый ток кабеля с учетом поправочного коэффициента на температуру почвы и коэффициента , учитывающего число рядом проложенных кабелей. Для температуры почвы +20оС и нормированной температуры жил кабеля +65оС поправочный коэффициент согласно таблице 5.4 равен 0,95. Коэффициент , учитывающий число рядом проложенных кабелей, согласно таблицы 5.3, равен 0,92 при расстоянии между кабелями в свету 200 мм.

.

При отключении одного кабеля в другом кабеле будет протекать ток равный



Допустимый ток одного кабеля с учетом аварийной перегрузки определим по формуле (5.5)

,

где – коэффициент аварийной перегрузки кабеля, который определяется по таблице 5.5 для и коэффициента предварительной нагрузки кабеля

.

Для кабеля проложенного в земле при коэффициенте и коэффициент аварийной перегрузки .

Фактическая перегрузка в часы максимума в форсированном режиме составляет

.

Таким образом, кабель сечением 3185 мм2 не удовлетворяет условию нагрева в форсированном режиме.

Принимаем, согласно таблицы 5.2, два кабеля сечением 3240 мм2 c допустимым током каждого кабеля .

Действительный допустимый ток одного кабеля с учетом поправочных коэффициентов и составляет

.

Коэффициент предварительной нагрузки кабеля равен

.

Для и ч согласно таблицы 5.5 коэффициент аварийной перегрузки .

Фактическая перегрузка в часы максимума в форсированном режиме составляет

,

что меньше допустимой перегрузки.

Окончательно принимаем для питания потребителя два кабеля типа ААШв 3240 мм2.

Для проверки кабеля на термическую стойкость определим, согласно [3],ток КЗ за пучком из двух кабелей.

Результирующее сопротивление до шин 6 кВ, от которых питается по выбранным кабелям потребитель, составляет

.

Индуктивное и активное сопротивления кабелей равны

;

,

где и берутся из таблицы 5.2.

С учётом параллельного соединения кабелей полное результирующее сопротивление до места КЗ равно
.
Ток КЗ за пучком кабелей равен

.

По каждому кабелю протекает ток КЗ равный 5,54 кА.

Тепловой импульс тока КЗ при этом равен

.

Минимальное сечение кабеля по термической стойкости

.

Таким образом, принятые к установке кабели ААШв 3240 мм2 термически стойкие.
6 ВЫБОР ТОКООГРАНИЧИВАЮЩИХ РЕАКТОРОВ
6.1 Расчетные условия для выбора и проверки токоограничивающих реакторов
Реакторы служат для ограничения токов К3 в электроустановках напряжением 6-10 кВ, а также позволяют поддерживать на шинах подстанции или электростанции определённый уровень напряжения при повреждениях за реакторами [14]. В электроустановках применяются как линейные, так и секционные реакторы. В качестве линейных реакторов могут применяться как одинарные, так и сдвоенные реакторы, схемы включения реакторов приведены на рисунке 6.1.



Рисунок 6.1 – Схемы включения линейных реакторов



Линейные реакторы широко применяются на электростанциях как для питания потребителей собственных нужд на ТЭЦ, так и питания потребителей промышленных предприятий. На подстанциях линейные реакторы применяются для питания потребителей.

Секционные реакторы применяются на ТЭЦ для ограничения тока К3 на шинах генераторного распределительного устройства напряжением 6-10 кВ.

Токоограничивающие реакторы выбираются по номинальному напряжению, номинальному току, номинальному индуктивному сопротивлению. Номинальное напряжение реактора выбирается таким образом, чтобы выполнялось условие

. (6.1)

Номинальный ток одинарного реактора или одной ветви сдвоенного реактора, используемого в качестве линейного, должен быть таким, чтобы выполнялось условие

. (6.2)

Номинальный ток секционного реактора должен соответствовать наибольшей мощности, передаваемой от секции к секции в следующих режимах: нормальном или аварийном, при отключении одного трансформатора связи или самого мощного генератора, подключенного к шинам ГРУ. Обычно принимают .

Индуктивное сопротивление линейного реактора определяется исходя из следующих двух условий: ограничения тока К3 до величины номинального тока отключения выключателя или тока термической стойкости кабеля , присоединенного к сборным шинам ГРУ электростанции или подстанции. Сопротивление реактора должно быть таким, чтобы выполнялись условия

(6.3)

или

, (6.4)

где   сечение кабеля, присоединенного к шинам ГРУ электростанции или подстанции.

Из двух значений определяемых выражениями (6.3) и (6.4) следует выбрать меньшее значение.

Требуемое сопротивление цепи для ограничения тока К3 до величины равно

. (6.5)

Требуемое сопротивление реактора равно

, (6.6)

где   результирующее сопротивление цепи К3 до установки реактора, которое определяется по выражению

.

После расчета выбирают тип реактора с большим ближайшим индуктивным сопротивлением и рассчитывают действительное значение периодической составляющей тока К3 за реактором.

Сопротивление секционного реактора выбирается из условий наиболее эффективного ограничения токов КЗ [1,5]. Обычно сопротивление секционного реактора принимается таким, чтобы падение напряжения на реакторе при протекании по нему номинального тока было не более , т.е.

. (6.7)

Выбранный реактор необходимо проверить на электродинамическую и термическую стойкость при протекании через него тока КЗ.

Реактор будет электродинамически стойким, если выполняется условие

, (6.8)

где   ударный ток трехфазного КЗ за реактором;

  ток электродинамической стойкости реактора.

Проверка реактора на термическую стойкость проводится по условию

, (6.9)

где - расчетный импульс квадратичного тока при КЗ за реактором;

- допустимый импульс квадратичного тока КЗ для проверяемого реактора, который определяется по формулам (1.21) или (1.22).

Необходимо также определить потерю напряжения в реакторе в нормальном и утяжеленном режимах и остаточное напряжение на шинах ГРУ электростанции или подстанции при КЗ за реактором.

Потеря напряжения в реакторе определяется по выражениям:

для одинарного реактора

, (6.10)

для сдвоенного реактора

, (6.11)

где ток, протекающий через реактор;

- коэффициент связи сдвоенного реактора;

- номинальное напряжение установки, где используется реактор.

Допустимая потеря напряжения в нормальном режиме не должна превышать 1,52,0%, а в утяжеленном режиме - 34 %.

Остаточное напряжение на шинах генераторного распределительного устройства при КЗ за реактором определяется по формуле:

, (6.12)

где - периодическая составляющая трехфазного тока КЗ за реактором.

Остаточное напряжение на шинах ГРУ при КЗ за реактором должно быть не менее 6570 % от номинального значения.
6.2 Примеры выбора и проверки токоограничивающих реакторов

Пример 6.1 Выбрать групповой линейный реактор для ограничения тока КЗ в распределительной сети 10 кВ, присоединенной к сборным шинам ТЭЦ. Распределительная сеть состоит из шести кабельных линий сечением 3150 мм2 каждая. Максимальный ток продолжительного режима работы для каждой линии . Ток КЗ на шинах ГРУ составляет . На отходящих кабельных линиях установлены выключатели типа ВМП-10К с током отключения . Полное время отключения КЗ . Коэффициент мощности потребителя .

Намечаем к установке сдвоенный реактор на номинальное напряжение 10кВ. К каждой ветви реактора подключено по три линии и поэтому ток каждой ветви составляет


Выбираем реактор на номинальный ток ветви 1000 А


.

Определяем результирующее сопротивление цепи КЗ при отсутствии реактора

.

Определяем допустимое значение тока КЗ в распределительной сети. Ток термической стойкости кабеля сечением 3150 мм2 при полном времени отключения составляет в соответствии с (6.4)

,

где в соответствии с таблицей 4.2;

- для ветвей, защищенных реакторами с номинальным током 1000 A и выше, согласно таблице 1.1 .

В цепи кабельных линий установлены выключатели типа ВМП-10К с номинальным током отключения . Следовательно, параметры реактора определяются требованием термической стойкости кабеля.

Требуемое результирующее сопротивление цепи КЗ, исходя из допустимого значения тока КЗ 11,4 кА, должно быть не менее

.

Требуемое сопротивление реактора для ограничения тока КЗ

.

Выбираем окончательно реактор типа РБСГ-10-2x1000-0,45У3 с параметрами , , .

Результирующее сопротивление цепи КЗ с учетом реактора


.

Фактическое значение периодической составляющей тока КЗ за реактором

.

Проверим выбранный реактор на электродинамическую и термическую стойкость:

,

т.е. реактор электродинамически стойкий.

Допустимое для реактора значение термического импульса при определяем по выражению (1.22). Таким образом



т.е. выбранный реактор термически стойкий.

Определим потерю напряжения в реакторе по выражению (6.11)



что меньше допустимого значения 1,52,0 % .

Остаточное напряжение на шинах ГРУ при КЗ за реактором согласно (6.12) составляет

,

что лежит в пределах нормы .

Таким образом, выбранный реактор удовлетворяет всем предъявляемым требованиям.
Пример 6.2 Выбрать тип сдвоенных реакторов на вторичной стороне понижающих трансформаторов типа ТД-40000/110/10,5. Трансформаторы работают раздельно. В распределительном устройстве ток КЗ не должен превышать 12 кА. Коэффициент аварийной перегрузки трансформатора при отключении второго трансформатора 1,25 .


Рисунок 6.2-Схема подстанции
Номинальное напряжение реактора . Определим расчетный ток ветви сдвоенного реактора при отключении одного трансформатора.

.

Принимаем к установке реактор с номинальным током ветви .

Сопротивление реактора определим из условия ограничения тока КЗ до величины . За базисные величины принимаем номинальный ток и номинальное напряжение реактор.

Результирующее сопротивление цепи КЗ с учетом ограничения тока КЗ до значения равно

.

Требуемое сопротивление реактора для ограничения тока К3 равно

,

где .

Принимаем к установке сдвоенный реактор типа РБСД 10 2х1600 0,25У3 с параметрами .

Результирующее сопротивление цепи К3 с учетом реактора равно

.

Фактическое значение периодической составляющей тока К3 за реактором равно

.

Таким образом, выбранный реактор удовлетворяет условию ограничению тока К3.
Пример 6.3 Для схемы ТЭЦ, представленной на рисунке 6.3, выбрать секционные реакторы и определить потери напряжения в них в нормальном режиме работы. К шинам ГРУ подключено 4 генератора мощностью по 63 МВт. Графики нагрузок генераторов и потребителей ровные: . Расход электроэнергии на собственные нужды составляет 10% от мощности станции. Коэффициент мощности генераторов и потребителей равен 0,8. Нагрузка по секциям распределена равномерно.




Рисунок 6.3 – Схема ТЭЦ


Рассчитаем мощности, протекающие через реакторы в нормальном режиме, при отключении одного генератора, при отключении одного трансформатора и при разрыве кольца.

В нормальном режиме работы через каждый секционный реактор протекает мощность

.

При отключении одного генератора через каждый секционный реактор протекает мощность

.

При отключении одного трансформатора, например T1, через каждый секционный реактор протекает мощность

,

.

При разрыве кольца, например, отключен реактор LR4, через секционные реакторы протекает мощность

,

.

Расчетным режимом является режим отключения одного трансформатора:

.

Принимаем к установке реактор типа РБГ-10-2500-0,14УЗ с параметрами .

Ток через реакторы в нормальном режиме равен


.

Потеря напряжения в реакторе в нормальном режиме, согласно (6.10) равна

,

что меньше допустимого значения потерь.
ПРИЛОЖЕНИЕ А

(справочное)
Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от синхронных генераторов и синхронных и асинхронных электродвигателей




а б



а- с тиристорной независимой системой возбуждения;

б- с тиристорной системой самовозбуждения;

в- с диодной независимой (высокочастотной) системой возбуждения

Рисунок А.1- Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от турбогенераторов


в



а б
а- при трехфазных КЗ на выводах генераторов;

б- при трехфазных КЗ на стороне высшего напряжения блочных трансформаторов
Рисунок А.2-Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от турбогенераторов с различными системами возбуждения


а б

а- для синхронного электродвигателя;

б- для асинхронного электродвигателя
Рисунок А.3-Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от электродвигателей





Рисунок А.4-Типовые кривые изменения тока КЗ от асинхронных электродвигателей


а б

а- для эквивалентного синхронного электродвигателя;

б- для эквивалентного асинхронного электродвигателя
Рисунок А.5-Типовые кривые для определения тока КЗ от эквивалентных электродвигателей напряжением 6 кВ при трехфазном КЗ в сети

ЛИТЕРАТУРА

1 Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций.- М.: Энергоатомиздат, 1987. – 648 с.

2 Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования/Под ред. Б.Н. Неклепаева.-М.:Изд-во НЦ ЭНАС, 2001. –152 с.

3 Правила устройства электроустановок. С.-П.: ДЕАН, 1999. – 926 с.

4 Электротехнический справочник. Т.3. Кн.1/ Под общ. ред. профессоров МЭИ (гл. ред. И.Н. Орлов) – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 880 с.

5 Электрическая часть станций и подстанций/А.А .Васильев, И.П. Крючков, Е.Ф. Наяшкова и др. Под ред. А.А. Васильева. – М.: Энергоатомиздат, 1990. – 576 с.

6 Баков Ю.В. Проектирование электрической части электростанций с применением ЭВМ.- М.: Энергоатомиздат, 1991.- 272 с.

7 Гук Ю.Б., Кантан В.В., Петрова С.С. Проектирование электрической части станций и подстанций.-Л.: Энергоатомиздат, 1985.-312 с.

8 Околович М.Н. Проектирование электрических станций.- М.: Энергоатомиздат, 1982.- 400 с.

9 Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. М.: Энергоатомиздат, 1989.- 608 с.

10 Леньков Ю.А. Методическая разработка к курсовому проекту по курсу «Электрическая часть станций».- Алма-Ата, изд.РУМК, 1988.- 47 с.

11 Нормы технологического проектирования тепловых электрических ставнций и тепловых сетей.- М.:ЦНТИ Информэнерго, 1981. – 122 с.

12 Долин А.П., Шонгин Г.Ф. Открытые распределительные устройства с жесткой ошиновкой. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 192 с.

13 Электротехнический справочник. Т.2./Под ред. профессоров МЭИ (гл. ред. И.Н. Орлов)- М.: Энергоатомиздат, 1986. – 712 с.

14 Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования/Под ред. Ю.Г. Барыбина и др.- М.: Энергоатомиздат, 1991.- 464 с.

15 Чунихин А.А. Электрические аппараты. - М.: Энергоатомиздат, 1988.- 720 с.

Содержание

1 Общие положения по выбору и проверке

электрических аппаратов и токоведущих частей………………...4

1.1 Расчетные условия для выбора электрических

аппаратов и токоведущих частей по продолжительным

режимам работы……………………………………………………4

1.2 Расчетные условия для проверки электрических

аппаратов и токоведущих частей по режиму короткого замыкания…………………………………………………………..8

2 Выбор коммутационных аппаратов…………………………...17

2.1 Выбор выключателей…………………………………………17

2.2 Выбор разъединителей, отделителей и

короткозамыкателей……………………………………………...34

2.3 Примеры выбора и проверки электрических аппаратов…...36

3 Выбор измерительных трансформаторов……………………..65

3.1 Выбор трансформаторов тока………………………………..65

3.2 Выбор трансформаторов напряжения…………………….…84

3.3 Примеры выбора и проверки измерительных трансформаторов……………………………………………..…...84

4 Выбор токоведущих частей и изоляторов

распределительных устройств…………………………………...91

4.1 Выбор шин закрытых распределительных устройств……...91

4.2 Примеры выбора шин закрытых распределительных устройств…………………………………………………………116

4.3 Выбор шин и токопроводов открытых

распределительных устройств………………………………….128

4.3.1 Общие сведения……………………………………………128

4.3.2 Выбор жестких шин открытых распределительных устройств…………………………………………………………130

4.3.3 Примеры выбора и проверки жестких шин открытых распределительных устройств………………………………….144

4.3.4 Выбор гибких шин и токопроводов открытых распределительных устройств………………………………….151

4.3.5 Примеры выбора и проверки гибких шин и

токопроводов открытых распределительных устройств……...165

5 Выбор кабелей…………………………………………………178

5.1 Общие сведения……………………………………………...178

5.2 Выбор кабелей по допустимому току……………………...182

5.3 Примеры выбора и проверки кабелей……………………...185

6 Выбор токоограничивающих реакторов……………………..191

6.1 Расчетные условия для выбора и проверки токоограничивающих реакторов……………………………….191

6.2 Примеры выбора и проверки токоограничивающих реакторов…………………………………………………………195

Приложение А…………………………………………………...202

Литература……………………………………………………….206

Учебное издание


Леньков Юрий Аркадьевич

Хожин Гамиль Хожаевич

ВЫБОР АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ И ПОДСТАНЦИЙ

Учебное пособие

по курсу

«Электрические станции и подстанции»

для студентов, обучающихся по направлению «Электроэнергетика»


Утверждено к печати Ученым советом Павлодарского государственного университета им. С. Торайгырова


Подписано в печать Гарнитура Times

Формат 29,7 х 421/4. Бумага офсетная. Печать трафаретная.

Усл.печ.л. . Уч.-изд. л. . Тираж экз. Заказ
Издательство ПГУ им. С. Торайгырова, г. Павлодар,637034, ул. Ломова, 64






5 ВЫБОР КАБЕЛЕЙ
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации