Методические указания - Схемы защит понижающих трансформаторов 110-220 кВ - файл n1.doc

приобрести
Методические указания - Схемы защит понижающих трансформаторов 110-220 кВ
скачать (1950.5 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc1951kb.24.08.2012 03:13скачать

n1.doc

  1   2
МИНИСТЕРСТВО ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ПЕТЕРБУРГСКИЙ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
Кафедра "Электроснабжение железных дорог"


РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА

Методические указания

к выполнению курсового проекта
СХЕМЫ ЗАЩИТ ПОНИЖАЮЩИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ 110-220 кВ


САНКТ - ПЕТЕРБУРГ

2002
СХЕМЫ ЗАЩИТ ПОНИЖАЮЩИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ 110—220 кВ

В настоящей главе рассмотрены типовые схемы релейной защиты понижающих двухобмоточных трансфор­маторов напряжением 11О—220/6—10 кВ с соединением обмоток Ун/Д-Д-11-11 и Ун/Д-11 и трехобмоточных трансформаторов напряжением 110-220/35/6—10 кВ с соединением обмоток Ун/Ун/Д-0-11 мощностью 25— 80 МВ-А. Данные схемы могут быть также использова­ны для трансформаторов мощностью 6,3—16 МВ-А (см. ниже пп. 1.2.4.1 и 1.2.6.1).

Схемы защиты двухобмоточных трансформаторов 11О—220/6—10 кВ приведены на рис. 1.1.—1.4, схемы за­щиты трехобмоточных трансформаторов 110-220/35-6-10 кВ — на рис. 1.5—1.8. Указанные схемы различаются в основном выполнением диффеоенциальной защиты.

В схемах рис. 1.1, 1.4, 1.5 и 1.6 дифференциальная защита выполнена в виде одного комплекта реле типа ДЗТ-11*, в схемах рис. 1.2 и 1.7 — в виде двух комплек­тов реле типа ДЗТ-11, в схемах рис. 1.3 и 1.8 — с исполь­зованием чувствительной защиты тина ДЗТ-21.

Области применения этих схем определяются чувствительностью дифференциальной защиты трансформатора при КЗ за токоограничивающим реактором в цепи низшего напряжения либо чувствительностью защиты при КЗ на выводах низшего напряжения трансформатора.

Рассматриваемые схемы даны для подстанций со схемами электрических соединений на стороне высшего напряжения: рис. 1.1, 1.3—1.6 и 1.8 — «сборные шины»; рис. 1.2 — «два блока с отделителями и неавтоматиче­ской перемычкой со стороны линий»; рис. 1.7 — «мостик с выключателем в перемычке и отделителями в цепях трансформаторов».

Схема рис. 1.1 пригодна как при наличии, так и при отсутствии реакторов в цепи 6—10 кВ трансформатора. Схемы рис. 1.5 и 1.7 даны для случая применения сдвоенного реактора и могут быть использованы также в случае, когда в цепи трансформатора на стороне низшего напряжения устанавливается одиночный реактор. При этом из схем исключается защита, установленная на ответвлении ко второму выключателю на стороне низшего напряжения трансформаторов.

Схемы рис. 1.5, 1.7 и 1.8 применяются при наличии питания со сторон высшего и среднего напряжений, схема рис. 1.6 при наличии питания только со стороны высшего напряжения.

1.1. ПРИНЦИПЫ ВЫПОЛНЕНИЯ СХЕМ

1.1.1. Общие положения

1.1.1.1. Схемы выполнены для следующих исходных условий:

1.1.1.1.1. На подстанции могут быть установлены один или два трансформатора. При двух трансформа- торах в работе находятся оба; нахождение одного из них в резерве не предусматривается.

1.1.1.1.2. Подстанция имеет питание со стороны высшего напряжения. На подстанциях с трехобмоточнымн трансформаторами возможно как наличие, так и отсутствие питания со стороны среднего напряжения.

1.1.1.1.3. На стороне среднего напряжения 35 кВ может быть как параллельная, так и раздельная работа трансформаторов, на стороне низшего напряжения 6— 10 кВ — только раздельная.

1.1.1.1.4. Питаемая от подстанции нагрузка со стороны низшего напряжения 6—10 кВ может содержать синхронные двигатели; к шинам низшего напряжения могут быть присоединены синхронные компенсаторы.

1.1.1.1.5. Трансформаторы имеют встроенные устройства регулирования напряжения под нагрузкой со сто­роны высшего напряжения.

1.1.1.1.6. На стороне низшего напряжения установлены масляные выключатели, встроенные в шкафы КРУ.

1.1.1.1.7. На подстанциях предусмотрены следующие средства автоматики:

устройства АПВ с пуском от цепей «несоответствия» — на выключателях высшего (при наличии питания на трансформаторе со стороны среднего напряжения) и среднего напряжений трехобмоточных трансформаторов;

устройства АПВ с пуском от защиты — на выключателях стороны низшего напряжения двухобмоточных и трехобмоточных трансформаторов;

устройства АВР — на секционных выключателях стороны низшего напряжения.

1.1.1.2. В схемах рис. 1.1—1.8 на трансформаторах предусмотрены следующие защиты:

1.1.1.2.1. Дифференциальная токовая защита.

1.1.1.2.2. Газовые защиты трансформатора и его устройства РПН.

1.1.1.2.3. Максимальные токовые защиты с комбинированным пуском напряжения от внешних многофазных КЗ.

1.1.1.2.4. Токовая защита нулевой последовательности от замыканий на землю на стороне высшего напряжения (только в схемах защиты трехобмоточных трансформаторов с двусторонним питанием — рис. 1.5, 1.7 и 1.8).

1.1.1.2.5. Максимальная токовая защита от перерузки.

--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

* Здесь и далее в общем случае подразумеваются реле типов ДЗТ-11, ДЗТ-11/2, ДЗТ-11/3 и ДЗТ-11/4

1.1.1.3. Схемы выполнены с учетом возможности замены выключателя стороны высшего напряжения (при наличии сборных шин) обходным выключателем.

1.1.1.4. В схемах показаны цепи, связывающие защиту трансформатора с устройством резервирования при отказе выключателей на стороне высшего напряжения 11О—220 кВ.

Указанные цепи даны исходя из применения на подстанции типовых схем устройства резервирования при отказе выключателя (УРОВ), выполненных с дублированным пуском от защит с применением реле положения «включено» выключателей.
1.1.2. Дифференциальная токовая защита

1.1.2.1 В настоящей главе приведены схемы дифференциальной токовой защиты трансформаторов, выполненные с использованием дифференциальных реле (с торможением) типов ДЗТ-11 и ДЗТ-21. Схемы защиты с использованием реле (без торможения) типов РНТ-565 и РНТ-566 не рассматриваются в общем случае для при­менения при проектировании, поскольку они в большин­стве случаев не удовлетворяют требованиям чувстви­тельности, регламентируемым ПУЭ.

В схемах рис. 1.1. и 1.4—1.6 дифференциальная защита выполнена в виде одного комплекта с использованием реле типа ДЗТ-11 в предположении, что требуемый минимальный коэффициент чувствительности', определяемый с учетом регулирования напряжения, при КЗ на выводах низшего напряжения трансформаторов мощностью менее 80 МВ-А или при КЗ за реактором должен быть не менее 1,5 (Кч >=1,5).

В схемах рис. 1.2 и 1.7 дифференциальная защита выполнена в виде двух комплектов (с использованием реле типа ДЗТ-11): грубого, действующего без выдержки времени с током срабатывания защиты, Iс,з>Iном, где Iном — номинальный ток защищаемого трансформатора, и чувствительного с выдержкой времени в преде­лах tс,в=(0,5-1,0) с и током срабатывания защиты порядка Iс,з=(0.75-1,0)Iном. Указанные схемы даны для случая, когда чувствительность комплекта с током сра­батывания, большим Iном и действующим без выдержки времени, обеспечивается при КЗ на выводах низшего напряжения трансформатора, но не обеспечивается при КЗ за реактором (при КЗ на выводах низшего напря­жения Кч >=1,5 — для трансформаторов мощностью менее 80 МВ-А и Кч >=2— для трансформаторов мощностью 80 МВ-А и более; при КЗ за реактором Kч >=1,5).

Реле типа ДЗТ-11 имеет промежуточный насыщающийся трансформатор тока и одну тормозную обмотку.

Схемы рис. 1.1, 1.2, 1.4—1.7 даны для случая присоединения дифференциальной защиты к трансформаторам тока с вторичным током 5 А; при использовании со стороны высшего напряжения трансформаторов тока с вторичным током 1 А в защите должны применяться реле типа ДЗТ-11/3.

В схемах рис. 1.3 и 1.8 защита трансформатора осуществляется одним комплектом с использованием защиты типа ДЗТ-21. Применение ДЗТ-21 для защиты трансформаторов необходимо в первую очередь в случаях, когда защита, выполненная с реле типа ДЗТ-11, не обеспечивает требуемой минимальной чувствительности при КЗ на выводах низшего напряжения трансформатора.

Защита с ДЗТ-21 обладает высокой чувствительностью (ток срабатывания регулируется в пределах 0,3— 0,7Iном) и нмеет независимое торможение от двух групп трансформаторов тока; при необходимости обеспечить торможение от трех групп трансформаторов тока (в частности, для защиты трехобмоточного трансформатора) используется приставка дополнительного торможения типа ПТ-1.

Реле выполнено на вторичный номинальный ток 5 А; присоединение к трансформаторам тока с вторичным током 1А осуществляется через автотрансформаторы тока типа АТ-31 (повышающие). Эти автотрансформаторы, как и автотрансформаторы типа АТ-32 (понижающие), используются также для выравнивания вторичных токов в плечах зашиты, поскольку в самом реле предусмотрено всего шесть ответвлений в цепи рабочей и четыре ответвления в цепи тормозной обмоток, что может обеспечивать только грубое выравнивание. Описание реле ДЗТ-21 приведено в выпуске 13Б (приложение 5).

1.1.2.2. В схемах для двухобмоточных трансформаторов принято соединение трансформаторов тока диф­ференциальной защиты в треугольник на стороне высшего напряжения и в неполную звезду на стороне низшего напряжения.

Следует отметить, что при этом в случае двойных замыканий на землю на стороне 6—10 кВ, когда одно из мест повреждения находится на выводах трансформатора со стороны низшего напряжения (повреждена фаза, на которой нет трансформатора тока), а второе — например, на линии 6—10 кВ, питающейся от данного трансформатора, дифференциальная защита не действует и повреждение будет ликвидироваться защитой линии (в ряде случаев с выдержкой времени, что можно считать допустимым). Если одно из мест повреждения находится в самом трансформаторе, то повреждение будет ликвидироваться газовой защитой, а в ряде случаев и дифференциальной; последнее следует из рис. 1.10, а, на котором дано токораспределение для рассматриваемого случая и где ? — коэффициент токораспределения.

Принятое для дифференциальной защиты исполнение с двумя реле обеспечивает ту же чувствительность к замыканиям между двумя фазами на стороне 6—10 кВ, что и схема с тремя реле (см. рис. 1.10,6).
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

' Указанное в данном пункте и ниже требуемое минимальное значение Д., соответствует ПУЭ, 6-е изд., разд. 3. М.:Энергоатомиздат, ]985, 640 С;

При замыканиях между двумя фазами на выводах высшего напряжения трансформатора чувствительность схемы может оказаться сниженной в 2 раза по сравнению со схемой с тремя реле (см. рис. 1.10в); это, однако, как правило, является допустимым вследствие того, что токи коротких замыканий в рассматриваемом случае обычно велики.

1.1.2.3. В схемах для трехобмоточных трансформаторов принято соединение трансформаторов тока диф­ференциальной защиты в треугольник на сторонах высшего и среднего напряжений и в звезду на стороне низшего напряжения.

Принятое для дифференциальной защиты исполнение с тремя реле обеспечивает повышение чувствительности к замыканиям между двумя фазами на сторонах обмоток с соединением в звезду в режиме с отсутствием питания (или с малым питанием) с этой стороны (см.рис.10,г).

Схема с соединением трансформаторов тока на стороне низшего напряжения в неполную звезду (транс­форматоры тока устанавливаются в фазах А и С) не принята, так как обладает следующим недостатком. Как показали опыт эксплуатации и исследования такой схемы, в переходном режиме возможно неправильное срабатывание защиты вследствие протекания двухполярного тока небаланса, проходящего в реле фазы В и являющегося результатом суммирования токов небаланса фаз А и С.

1.1.3. Газовая защита предусматривается на всех трансформаторах (см. рис. 1.1—1.8). Защита выполнена с возможностью перевода действия отключающего контакта на сигнал.

Схемы выполнены в предположении наличия в устройстве РПН отдельного газового реле (табл. 1.1). В схемах не предусмотрена возможность перевода действия отключающего контакта газового реле устройства РПН на сигнал, поскольку согласно указанию Главтехуправления Минэнерго СССР газовые реле отсека РПН должны действовать только на отключение.

1.1.4. Максимальные токовые защиты с комбинированным пуском напряжения от внешних многофазных КЗ

1.1.4.1. В схемах рис. 1.1—1.8 для резервирования основных защит трансформатора и резервирования отключения КЗ на шинах низшего напряжения предусмотрена максимальная токовая защита с комбинированным пуском напряжения, устанавливаемая на стороне высшего напряжения.

Кроме того, в схемах рис.1.1-1.8 для отключения КЗ на шинах низшего напряжения и для резервирования отключений КЗ на элементах, присоединенных к этим шинам, предусмотрена максимальная токовая защита с комбинированным пуском напряжения в цепи каждого ответвления к выключателю низшего напряжения трансформатора.

В схемах защиты трехобмоточных трансформаторов, приведенных на рис. 1.5-1.8, для резервирования отключений КЗ на шинах среднего напряжения и на элементах, присоединенных к этим шинам, и на ошиновке среднего напряжения предусмотрена максимальная токовая защита с комбинированным пуском напряжения, питаемая от трансформаторов тока, встроенных во втулки 35 кВ трансформатора.

1.1.4.2. На двух обмоточных трансформаторах 110-220/6-10 кВ (см. рис. 1.1-1.4) максимальная токовая защита, установленная на стороне высшего напряжения, выполнена с двумя реле тока, присоединенным к трансформаторам тока, соединенных в треугольник. Такое выполнение защиты предотвращает неселективное действие ее при замыканиях на землю в сети 110-220 кВ (для случая, когда нейтраль трансформатора заземлена). Однако при этом, по сравнению со случаем включения трансформаторов тока в звезду и выполнением защиты с тремя реле, имеет место снижение чувствительности на 15% при КЗ между двумя фазами на стороне 6-10 кВ.

Следует также отметить, что чувствительность рассматриваемой защиты в принятом исполнении, как и дифференциальной защиты (см. п.1.1.2.2),при замыкании между двумя фазами на стороне 110-220 кВ может быть сниженной в 2 раза по сравнению со схемой с тремя реле; последнее однако, как правило, допустимо вследстие того, что при этом токи КЗ обычно достаточно велики.

1.1.4.3. На трехобмоточных трансформаторах 110-220/35/6-10 кВ с двухсторонним питании (см. рис.1.5, 1.7 и 1.8), максимальная токовая защита, установленная на стороне высшего напряжения, выполена с тремя реле тока, присоединенными к трансформаторам тока, соединенным в звезду; такое выполнение принято в целях повышения чувствительности к замыканиям между двумя фазами на стороне высшего напряжения.

На трехобмоточных трансформаторах с односторонним питанием (см.рис. 1.6) максимальная токовая защита, установленная на стороне 110-220 кВ,выполнена с тремя реле тока, присоединенными к трансформаторам тока, соединенным в треугольник, в целях предотвращения неселективного действия её при замыканиях на землю в сети 11О—220 кВ (для случая, когда нейтраль трансформатора заземлена).

1.1.4.4. Максимальная токовая защита, установленная в цепи каждого ответвления к выключателю низшего напряжения, выполняется с двумя реле тока, присоединенными к трансформаторам тока, соединенным в неполную звезду.

Защита с первой выдержкой времени действует на отключение выключателя низшего напряжения, а со второй — на выходные промежуточные реле защиты трансформатора.

1.1.4.5. Максимальная токовая защита, установленная на стороне среднего напряжения, выполнена с двумя реле, присоединенными к трансформаторам тока, соединенным в неполную звезду. Защита с первой выдержкой времени действует на разделение секций шин 35 кВ, далее — на отключение выключателя 35 кВ трансформатора и затем — на выходные промежуточные реле защиты трансформатора.

1.1.4.6. Пусковой орган напряжения состоит из фильтра-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М и минимального реле напряжения, включенного на междуфазное напряжение (схема предложена Мосэнерго). Размыкающий контакт фильтра-реле напряжения обратной последовательности включен в цепь обмотки минимального реле напряжения. Указанным может достигаться повышение чувствительности защиты к симметричным КЗ.

Питание пускового органа напряжения защит, установленных на сторонах низшего и среднего напряжений, осуществляется соответственно от трансформаторов напряжения шин 6—10 и 35 кВ. Пусковые органы напряжения защит, установленных на сторонах низшего и среднего напряжений, используются также в качестве пусковых органов защиты, установленной на стороне высшего напряжения; последняя с выдержкой времени действует на выходные промежуточные реле защиты трансформатора.

1.1.4.7. В соответствии с существующей практикой проектирования и эксплуатации аппаратура максимальной токовой защиты с комбинированным пуском напряжения в цепи каждого ответвления к выключателю низшего напряжения располагается в шкафу КРУ 6—10 кВ данного выключателя. Цепи оперативного постоянного тока этой защиты и цепи основных защит трансформатора (дифференциальной, газовой, максимальной токовой защиты на стороне высшего напряже­ния и др.) питаются от одного общего автоматического выключателя постоянного тока. Однако необходимо указать, что в последнее время неоднократно имели место случаи, когда при КЗ в распределительных устройствах типа КРУ повреждались оперативные цепи защиты трансформатора. Такие повреждения могут сопро­вождаться отключением общего автоматического выключателя постоянного тока, т. е. полной потерей опе­ративного тока защиты трансформатора, а вследствие этого и возможным ее отказом срабатывания.

Кроме того, использование общего пускового органа напряжения для максимальных токовых защит на сторонах высшего и низшего напряжений также может приводить к отказу срабатывания максимальной токовой защиты на стороне высшего напряжения и в случаях, когда повреждение цепей оперативного постоянного тока защиты в КРУ не приводит к потере общего питания защиты; последнее вызывается повреждением цепей общего пускового органа напряжения. Вследствие изложенного возникшее в КРУ повреждение не ликвидируется защитами трансформатора и может вызвать дальнейшее развитие аварии с повреждением основного оборудования (питающего трансформатора), а также к задержке восстановления питания потребителя, что является недопустимым.

В целях уменьшения вероятности таких повреждений рекомендуется устанавливать аппаратуру макси­мальной токовой защиты с комбинированным пуском напряжения в цепи каждого ответвления к выключателю низшего напряжения не в шкафу КРУ, а на панели общеподстанционного пункта управления. При этом исключается попадание цепей оперативного постоянного тока защиты трансформатора в шкафы КРУ и тем самым повреждение этих цепей, а также связанная с указанным возможная потеря постоянного тока защиты трансформатора в целом при повреждениях в шкафах КРУ 6—10 кВ. Цепи отключения выключателей низшего напряжения питаются от индивидуальных автоматических выключателей. Рассматриваемая максимальная токовая защита включается в плечо токовых цепей дифференциальной защиты трансформатора.

В данной главе рассмотрены две схемы (см. рис. 1.3 и 1.8), выполненные с учетом размещения ап­паратуры максимальной токовой защиты с комбинированным пуском напряжения на стороне низшего напряжения на панели защиты общеподстанционного пункта управления. Схемы, приведенные на рис. 1.1, 1.2, 1.4—1.7, даны применительно к случаю размещения аппаратуры указанной защиты в шкафах КРУ, как это имеет место на большинстве объектов, находящихся в настоящее время в эксплуатации.

Следует отметить, что рассмотренные в пп. 1.1.4.2—1.1.4.4 защиты выполнены в предположении того, что в случае КЗ во внешней сети высшего напряжения излишнее их срабатывание от токов синхронного компенсатора или синхронных двигателей, присоединенных к шинам низшего напряжения, не будет иметь места. Указанное объясняется тем, что эти защиты оказываются отстроенными в упомянутом режиме (по току срабатывания или по времени).

1.1.5. Токовая защита нулевой последовательности от замыканий на землю на стороне высшего напряжения.

Одноступенчатая ненаправленная токовая защита нулевой последовательности от замыканий на землю устанавливается на стороне высшего напряжения 110— 220 кВ трехобмоточных трансформаторов при наличии питания с других сторон трансформатора (см. рис. 1.5, 1.7 и 1.8). Защита предназначена для резервирования отключения замыканий на землю на шинах 11О—220 кВ (см. рис. 1.5 и 1.8) и линиях 110—220 кВ (см. рис. 1.5, 1.7 и 1.8), а также для резервирования основных защит трансформатора.

В схемах рис. 1.5 и 1.8 защита выполнена с учетом возможности работы одного из трансформаторов подстанций ПО кВ с разземленной нейтралью.

С целью исключения возникновения недопустимого режима работы трансформатора с изолированной нейтралью на выделившиеся шины или участок сети 11О кВ с замыканием на землю одной фазы защита трансформатора с заземленной нейтралью выполняется действующей: с первой выдержкой времени — на отключение выключателя 110 кВ трансформатора с разземленной нейтралью, затем со второй выдержкой времени, на ступень большей первой выдержки времени, — на разделение секций или систем шин 110 кВ, далее с третьей выдержкой времени — на отключение выключателя 110 кВ защищаемого трансформатора и затем — на выходные промежуточные реле защиты трансформатора.

В случае, когда оба трансформатора подстанции работают всегда с заземленными нейтралями (напри­мер, на подстанциях 220 кВ), цепь, действующая с первой выдержкой времени на отключение выключателя другого трансформатора, не используется.

В схеме рис. 1.7 токовая защита нулевой последовательности выполнена в предположении, что оба трансформатора подстанции 11О—220 кВ всегда работают с заземленной нейтралью. Защита с первой выдержкой времени действует на отключение выключателя 11О—220 кВ в перемычке, со второй — на отклю­чение выключателей трансформатора среднего и низ­шего напряжений (последнее, например, при наличии синхронных двигателей) и далее с третьей — на вы­ходные промежуточные реле защиты трансформатора.

1.1.6. Максимальная токовая защита от перегрузки выполнена с использованием тока одной фазы и дей­ствует с выдержкой времени на сигнал.

Защита от перегрузки двухобмоточного трансфор­матора с расщепленной обмоткой низшего 'напряжения (см. рис. 1.1—1.3) выполнена с использованием двух реле, каждое из которых включено на фазный ток час­ти обмотки 6—10 кВ. При параллельном соединении частей расщепленной обмотки низшего напряжения ре­ле тока защиты от 'перегрузки устанавливается со сто­роны высшего напряжения трансформатора (см. рис. 1.4).

Защита от перегрузки трехобмоточного трансфор­матора с двусторонним питанием (см. рис. 1.5, 1.7 и 1.8) выполнена с использованием трех реле, установ­ленных со сторон высшего, среднего и низшего напря­жений трансформатора в предположении, что возможна передача мощности со стороны среднего напряжения одновременно на стороны высшего и низшего напря­жений.

В схеме рис. 1.6 трехобмоточного трансформатора с односторонним питанием защита от перегрузки уста­новлена со сторон высшего и низшего напряжений.

Для защит от перегрузки всех сторон трехобмо­точного трансформатора предусмотрено одно общее реле времени.

1.1.7. Дополнительные указания по выполнению защит понижающих трансформаторов

1.1.7.1. В схемах рис. 1.1—1.4 предусмотрено авто­матическое ускорение максимальных токовых защит, установленных на ответвлениях к секциям шин низ­шего напряжения, при включении выключателей 6— 10 кВ трансформатора.

В схемах рис. 1.5—1.8 предусмотрено автомати­ческое ускорение защит при включении выключателей сторон среднего и низшего напряжений. Автоматичес­кое ускорение выполнено с выдержкой времени (при­мерно 0,3—0,5 с) для отстройки от броска пускового тока двигателей нагрузки.

1.1.7.2. Приведенные схемы (см. рис. 1.1—1.8) вы­полнены с учетом 'наличия в КРУ 6—10 кВ защиты при дуговых замыканиях. Указанная з;,щита в соответствии с ГОСТ 14693—77* устанавливается в шкафах КРУ, .имеющих высоковольтные выключатели. Действие этой защиты регламентируется указанием Минэнерго СССР'.

В схемах рис. 1.1—1.8 показаны цепи от данной защиты:

на отключение выключателей низшего напряжения трансформатора;

воздействия на выходные промежуточные реле за­щиты трансформатора.

При повреждениях в шкафак КРУ элементов, от­ходящих от шин низшего напряжения, защита при дуговых замыканиях действует одновременно на отклю­чение выключателей поврежденного элемента и транс­форматора стороны низшего напряжения (последнее — с пуском АПВ). При повреждении в шкафу КРУ выключателя низшего напряжения трансформатора ука­занная защита действует на отключение данного вы­ключателя без пуска АПВ и на выходные -промежу­точные реле защиты трансформатора, отключающие его со всех сторон.

1.1.7.3. В качестве выходных промежуточных реле защиты трансформаторов используются реле типа РП-23. В схемах предусмотрено самоудерживание выходных промежуточных реле, необходимое для обес­печения надежного пуска УРОВ при возможных крат­ковременных замыканиях контактов газового реле (на­пример, типа РГЧЗ-66).

Автоматическое снятие самоудерживания осущест­вляется при отпускании дополнительно предусмотрен­ного реле типа РП-252. Указанное реле осуществляет также контроль наличия оперативного постоянного то­ка на защите трансформатора.

Приведенные схемы могут применяться без изме­нений (за исключением номеров зажимов реле и па­раметров резисторов) при замене указанных реле ти­пов РП-23 и РП-252 новыми — РП-16 и РП-18 соот­ветственно.

Необходимо отметить, что для обеспечения надеж ного отключения выключателей трансформатора при кратковременных замыканиях контактов газового реле не требуется самоудерживание выходных промежуточных реле, -поскольку удерживание отключающего сиг­нала предусмотрено в схеме управления выключате­лями.

В рассматриваемых схемах в целях повышения надежности выполнено дублирование действия выход­ных промежуточных реле на отключение выключателя.

1.1.7.4. Схемы рис. 1.2 и 1.7 выполнены с учетом ремонтного режима линий 11О—220 кВ и выключателя на стороне высшего напряжения соответственно. При повреждении данного трансформатора в указанном ремонтном режиме его защита действует не только на отключение собственных выключателей, но и на от­ключение выключателей сторон среднего (см. рис. 1.7) и низшего (см. рис. 1.2 и 1.7) напряжений второго трансформатора. Последнее необходимо при наличии синхронных двигателей, питаемых от шин низшего на­пряжения; этим исключается подпитка места повреж­дения от синхронных двигателей. При этом предпола­гается, что непосредственно на синхронном двигателе устанавливается устройство защиты, действующее на его отключение при исчезновении питания.

1.1.7.5. При действии выходных промежуточных реле защиты в схемах рис. 1.5 и 1.8 подаются сигналы на запрещение АПВ выключателей высшего и среднего напряжений трансформатора, а в случае отказа вы­ключателя 110—220 кВ -_и на пуск УРОВ.

1.1.7.6. В выходных цепях каждой из защит пре­дусмотрены указательные реле для сигнализации дей­ствия этих защит. В целях упрощения для всех защит (см. рис. 1.1, 1.2, 1.5—1.7), выполненных с двумя вы­держками времени, предусмотрено действие на выход­ные промежуточные реле защиты трансформатора с большей выдержкой времени через общее указательное реле. В схемах рис. 1.3, 1.4 и 1.8 в цепях защит, дей­ствующих на выходные промежуточные реле, исполь­зуются индивидуальные указательные реле, предусмот­ренные в устройствах защиты типа КЗ-12. Указатель­ные реле предусмотрены также в цепях автоматичес­кого ускорения.





1.1.7.7. Для удобства проверок и испытаний в пле­чах дифференциальной защиты трансформатора пре­дусмотрены испытательные блоки, которые также ис­пользуются при замене выключателя со стороны выс­шего напряжения обходным.

1.1.7.8. В приведенных схемах предусмотрены накладки: в цепях дефференциальной токовой защиты, максимальной токовой защиты с пуском напряжения — для выведения защиты из работы при неисправностях; в цепях пуска УРОВ — для исключения возможности пуска УРОВ при выводе защиты из работы.

1.1.7.9. Технические данные используемой в схемах аппаратуры даны для оперативного постоянного тока 220 В.
-------------------------------------------------------------------------

' «Техничеческие требования на устройства защиты при дуговых замыканиях в шкафах КРУ-6-10кВ»,утверждены Главниипроектом и согласованы с Главтехуправлением Минэнерго СССР.


1.2. ОСОБЕННОСТИ ВЫПОЛНЕНИЯ СХЕМ

1.2.1. Принципиальная схема релейной защиты по­нижающего двухобмоточного трансформатора 11О— 220/6—10 кВ с расщепленной обмоткой низшего напря­жения (дифференциальная защита выполняется с од­ним комплектом реле ДЗТ-11) приведена на рис. 1.1.

1.2.1.1. Схема дана для двухобмоточного трансфор­матора 110—220/6—10 кВ мощностью 25—63 МВ-А с расщепленной обмоткой низшего напряжения для слу­чая, когда на стороне 11О—220 кВ имеются сборные шины и установлены выключатель и выносные транс­форматоры тока.

Рассматриваемая схема принципиально может быть использована также для подстанций со схемами элект­рических соединений на стороне высшего напряжения «мостик с выключателем в перемычке и отделителями в цепях трансформаторов» и «два блока с отделителя­ми и неавтоматической перемычкой со стороны линий».

1.2.1.2. Дифференциальная токовая защита транс­форматора выполнена в виде одного комплекта (реле КAW1,KAW2) с использованием реле с торможением тbпа ДЗТ-11, тормозная обмотка которого включена на ток стороны низшего напряжения. При этом предпола­гается, что при КЗ в защищаемой зоне обеспечивается требуемый минимальный Кч >=1,5 (см. п. 1.1.2.1).

При замене выключателя Q1 стороны высшего на­пряжения обходным выключателем дифференциальная защита переключается с трансформаторов тока TA1 на трансформаторы тока в цепи обходного выключателя с помощью испытательных блоков SG1 и SG2 в схеме защиты трансформатора и соответствующих испыта­тельных блоков в схеме панели перевода по рис. П 2.1.

1.2.1.3. Защиты от внешних многофазных КЗ вы­полнены в виде трех комплектов максимальной токо­вой защиты с комбинированным пуском напряжения.

Максимальная токовая защита AK1, установленная на стороне высшего напряжения и питаемая от транс­форматоров тока TA2, предназначена для резервирова­ния отключения КЗ на шинах низшего напряжения, а также для резервирования основных защит трансфор­матора.

Максимальные токовые защиты, установленные на ответвлениях к I и II секциям шин 6—10 кВ (реле KA3,KA4 и KA5,КА6 питаемые соответственно от трансформаторов тока ТА3 и ТА4), предназначены для отключения КЗ на шинах 6—10 кВ и для резервиро­вания отключений КЗ на элементах, присоединенных к этим шинам. Защиты расположены в шкафах КРУ выключателей вводов 6—10 кВ и с первой выдержкой времени действуют на отключение выключателя Q2, Q3, а со второй — на выходные промежуточные реле KL1-KL3. Последнее выполнено с целью ликвидации КЗ в зоне между выключателем Q2 или Q3 и транс­форматорами тока TA3 и TA4 а также отключения КЗ на секциях шин 6—10 кВ, сопровождающегося отказом выключателя.

При отключении выключателя ответвления Q2 (Q3) производится пуск его устройства АПВ, осуще­ствляемый реле пуска АПВ выключателя Q2 (Q3).

Комплект защиты AK1, установленный со сто­роны высшего напряжения, выполнен с использованием устройства типа КЗ-12. Комбинированные пусковые ор­ганы напряжения защит, установленных на ответвле­ниях к секциям шин 6—10 кВ KVZ1,KV1, KL5 и KVZ2,KV2,KL6,используются также в качестве пу­сковых органов максимальной токовой защиты AK1. Последняя действует на выходные промежуточные реле KL1—KL3 с выдержкой времени, равной второй выдерж­ке времени защит на ответвлениях к секциям шин 6— 10 кВ.

Максимальные токовые защиты могут выполняться без пускового органа напряжения (если это возможно по условиям обеспечения чувствительности). В этом случае последний исключается из схемы с помощью пе­ремычек между зажимами панели.

При отключении выключателя Q2 или Q3 контакт соответствующего пускового органа защиты шунтиру­ется контактом реле положения «включено» выклю­чателя KQC2.3 или KQC3.3 , чтo необходимо для лик­видации повреждения между выключателем и транс­форматорами тока. Кроме того, контактами реле KQC2.2 или KQC3.2 осуществляется выведение цепи пуска защиты AK1 от соответствующего органа напря­жения при отключении выключателя Q2 или Q3.

В схеме предусмотрена цепь из размыкающих кон­тактов реле KQC2.2 и KQC3.1 обеспечивающая дейст­вие защиты AK1 без пуска напряжения; последнее не­обходимо в режиме опробования трансформатора на­пряжением, подаваемым при включении выключате­ля Q1.

1.2.1.4. Защита от перегрузки выполнена с по­мощью реле тока KA7,KA8, установленных со стороны низшего напряжения, и реле времени KT5.

1.2.1.5. В схеме предусмотрено автоматическое уско­рение при включении выключателя максимальных то­ковых защит с пуском напряжения, установленных на ответвлениях к секциям шин 6—10 кВ, пуск ускорения осуществляется контактами реле положения «отключено»KTQ2 или KTQ3 выключателей Q2 иQ3.

Ускорение выполнено с выдержкой времени реле, времени KT2,KT4 для предотвращения ложного дей­ствия защит из-за броска пусковых токов двигателей нагрузки.

1.2.1.6. В схеме выполнено самоудерживание выходных промежуточных реле KL1-KL3 необходимое для надежного пуска УРОВ при возможных кратковремен­ных замыканиях контактов газового реле.Снятие само­удерживания осуществляется при отпускании реле KL4; с помощью реле KL4 осуществляется сигнализация (контакт 3-4 реле KL4) при исчезновении оперативного постоянного тока.

1.2.1.7. Данная схема выполнена с использованием следующей аппаратуры: AK1— комплект защиты типа КЗ-12; AK1,AK2 —реле тока типа РТ-40/Р; KA3—KA8 —реле тока типа РТ-40; KAW1, KAW2—реле то­ка с торможением типа ДЗТ-11; KH1-KH4—реле указательные типа РУ-1/0,05; KH5-KH8—реле ука­зательные типа РУ-1; KL1-KL3,KL5-KL7—реле промежуточные типа РП-23; KL4 — реле промежуточ­ное типа РП-252; KSG1,KSG2—реле газовые; KT1,KT3—реле времени типа РВ-132; KT2,KT4 —реле времени типа РВ-114; KT5—реле времени типа РВ-133;KV1,KV2—реле напряжения типа РН-54/160;KVZ1,KVZ2— фильтры-реле напряжения обратной по­следовательности типа РНФ-1М; R1— резистор типа ПЭВ-25, 3900 Ом; R2 —резистор типа ПЭВ-10, 100 Ом; R3 —резистор типа ПЭВ-50, 1500 Ом; SG1-SG5— блоки испытательные типа БИ-4; SX1—SX5 — накладки типа НКР-3.

В схеме приняты следующие обозначения:
- KQC1,KQC2,KQC3-контакты реле положения «включено» вы­ключателей,

соответственно Q1,Q2,Q3.

- KQT2,KQT3 — контакты реле по­ложения «отключено» выключате­лей соответственно Q2,Q3 .
1.2.2. Принципиальная схема релейной защиты по­нижающего двухобмоточного трансформатора 11О—220/6—10 кВ с расщепленной обмоткой низшего на­пряжения (дифференциальная защита выполняется с двумя комплектами реле ДЗТ-11) приведена на рис. 1.2.

1.2.2.1. Схема дана для двухобмоточного трансфор­матора 110—220/6—10 кВ мощностью 40 МВ-А и бо­лее с расщепленной обмоткой низшего напряжения при наличии на стороне 110—220 кВ схемы «два блока с отделителями и неавтоматической перемычкой со сто­роны линий», а на стороне низшего напряжения 6— 10 кВ — реакторов.

Рассматриваемая схема может быть принципиаль­но использована также для подстанций со схемами электрических соединений на стороне высшего напря­жения «сборные шины» и «мостик с выключателем в перемычке и отделителями в цепях трансформаторов».

1.2.2.2. Дифференциальная токовая защита транс­форматора выполнена в виде двух комплектов с ис­пользованием реле с торможением типа ДЗТ-11, тор­мозная обмотка которого включена на ток стороны низшего напряжения. При этом предполагается, что в случае выполнения защиты в виде одного комплекта (KAW1, KAW2) обеспечивается требуемая чувстви­тельность к КЗ на выводах низшего напряжения транс­форматора, но не обеспечивается требуемая чувстви­тельность к КЗ за реактором. В связи с этим выпол­няется второй комплект (KAW3,KAW4,KT2) с током срабатывания защиты порядка Iс,з=(0,75-1)Iном и выдержкой времени в пределах tс.з=(0,5-1) с.

Чувствительный комплект в ряде случаев представ­ляет собой единственную защиту реактора, поскольку максимальная токовая защита, установленная на сто­роне 110—220 кВ трансформатора, может оказаться

нечувствительной к КЗ за реактором. Такое решение в соответствии с ПУЭ является допустимым.

Чувствительный комплект не следует рассматри­вать как осуществляющий полноценное резервирование грубого комплекта, поскольку оба имеют общие цепи. Грубый и чувствительный комплекты представляют со­бой практически одну двухступенчатую дифференциаль­ную защиту.

1.2.2.3. Защиты от внешних многофазных КЗ выпол­нены в виде трех комплектов максимальной токовой защиты с комбинированным пуском напряжения.

Максимальная токовая защита АК1, установленная на стороне высшего напряжения, предназначена для резервирования отключения КЗ в трансформаторе, а в отдельных режимах может действовать и при КЗ за реактором.

Следует отметить, что защиту реактора можно было бы выполнить без установки рассматриваемого чув­ствительного комплекта дифференциальной токовой за­щиты, а именно с помощью чувствительной максимальной токовой защиты, установленной на ответвлении к секции шин низшего напряжения и питаемой от транс­форматоров тока, специально устанавливаемых на уча­стке между выводами низшего напряжения трансформа­тора и реактором. Однако типовая конструктивная раз­работка установки таких трансформаторов тока пока отсутствует, поэтому соответствующая схема не при­водится.

Максимальные токовые защиты, установленные на ответвлениях к I и II секциям шин (реле KА1, KА2, KT3, KТ4 и KAЗ, KА4, KT5, KT6 соответственно) и питаемые от трансформаторов тока TA3 и TA4, пред­назначены для отключения КЗ на шинах 6—10 кВ и для резервирования отключений КЗ на элементах, при­соединенных к этим шинам. Защиты расположены в шкафах КРУ выключателей вводов 6 — 10 кВ и с пер­вой выдержкой времени действуют на отключение вы­ключателя (Q1,Q2) а со второй — на выходные про­межуточные реле KL1-KL4. Последнее необходимо для обеспечения ликвидации КЗ в зоне между выключате­лем Q1 или Q2 и трансформаторами тока TA3 TA4,

а также отключения КЗ на секции шин 6—10 кВ, со­провождающегося отказом выключателя.

При отключении выключателя ответвления Q1(Q2). производится пуск его устройства АПВ, осущест­вляемый реле пуска АПВ выключателя Q1(Q2). Комплект защиты AK1, установленный со стороны 11О—220 кВ, выполнен с использованием устройств ти­па КЗ-12.

Пусковые органы напряжения защит, установленных на ответвлениях к секции шин 6—10 кВ KVZ1,KV1,KL7 и KVZ2,KV2,KL8? используются также в качестве пусковых органов максимальной токовой защиты AK1, которая

действует на выходные промежуточные реле KL1-KL4 с выдержкой времени, равной второй выдержке - времени защит на ответвлениях к секциям шин 6—10кВ. Максимальные токовые защиты могут выполняться без

пускового органа напря­жения (если это возможно по условиям обеспечения чувствительности). В этом случае последний исключает­ся из схемы с помощью перемычек между зажимами панели.

При отключении выключателя Q1 или Q2 контакт соответствующего пускового органа защиты (5-6 ре­ле KL1 или KL8) шунтируется контактом реле поло­жения «включено» KQC1.3 или KQC2.3, что необходи­мо для ликвидации повреждения между выключателем и трансформаторами тока. Контактами реле KQC1.2 или KQC2.2 осуществляется выведение цепи пуска за­щиты AK1 от соответствующего органа напряжения при отключении выключателя Q1 или Q2.

Схемой предусмотрено действие защиты AK1 без пуска напряжения, шунтируемого цепью из размыкаю­щих контактов KQC1.1 и KQC2.2, в режиме опробо­вания трансформатора напряжением, подаваемым с пи­тающего конца при включении линии 11О—220 кВ.

1.2.2.4. Защита от перегрузки выполнена с по­мощью реле KA5,KA6, установленных со стороны низ­шего напряжения, и реле времени KТ7.

1.2.2.5. В схеме предусмотрено автоматическое уско­рение при включении выключателя максимальных то­ковых защит с пуском напряжения, установленных на ответвлениях к секциям шин 6—10 кВ. Пуск ускорения осуществляется контактами реле положения «отключено» KQT1 и KQT2 выключателей Q1 и Q2.

Ускорение выполнено с выдержкой времени реле времени KT4 и KT6 для предотвращения ложного дей­ствия защит из-за броска пусковых токов двигателей нагрузки.

1.2.2.6. Схема выполнена с учетом возможного ре­монтного режима линий 110—220 кВ. При поврежде­нии данного трансформатора в указанном ремонтном режиме его защита должна действовать не только на

отключение собственных выключателей, но и на отклю­чение выключателей стороны низшего напряжения вто­рого трансформатора; последнее необходимо при на­личии синхронных двигателей, питаемых от шин низ­шего напряжения, для ликвидации подпитки места КЗ. В ремонтном режиме персоналом включается накладка SХ10 в цепи обмотки промежуточного реле KL9, кон­тактами которого (3-4,5-6) вводятся цепи отключения выключателей второго трансформатора. Во избежание ошибок персонала в схеме предусмотрена световая сиг­нализация включенного положения накладки SX10.

1.2.2.7. Схема выполнена применительно к случаю, когда отключение выключателей с питающих концов линии I при повреждении трансформатора происходит при срабатывании защиты линии, вызываемом включе­нием короткозамыкателя QK1 (без выдержки времени) на рассматриваемой подстанции. Отключение повреж­денного трансформатора осуществляется отделителем QR1 в бестоковую паузу цикла АПВ питающей линии в целях сохранения последней в работе. Для случая, когда установка короткозамыкателя на подстанции не­возможна, например, по условию недостаточной отклю­чающей способности выключателей при отключении не­удаленных КЗ, в схеме предусмотрена возможность передачи отключающего сигнала на питающие концы линии I при срабатывании защиты трансформатора. Передача отключающего сигнала может осуществлять­ся по ВЧ каналу с помощью аппаратуры типа АНКА-АВПА либо с помощью устройства передачи от­ключающего сигнала по кабелю связи. Для пуска уст­ройства передачи отключающего сигнала используются две цепи (контакты 1-3 и 2-4 выходного промежуточ­ного реле KL4). Наличие двух цепей значительно по­вышает надежность канала передачи отключающего сигнала при использовании аппаратуры типа АНКА-АВПА. Накладки предусмотрены для вывода указанных цепей при неисправности устройства пере­дачи отключающего сигнала.

При наличии ВЧ защиты на линиях одна из ука­занных цепей используется для остановки ВЧ пере­датчика защиты линии I.

В случае, когда при допустимости установки ко­роткозамыкателя необходимо применить передачу от­ключающего сигнала (например, по условиям сокра­щения времени ликвидации повреждения на мощных трансформаторах) с целью резервирования передачи от­ключающего сигнала, должен применяться короткозамыкатель, включение которого осуществляется с вы­держкой времени реле АТУ.

Для указанного выше ремонтного режима линии 110—220 кВ, когда включается неавтоматическая пере­мычка из разъединителей, необходимо помимо указан­ного в п. 1.2.2.6 осуществить также передачу отключа­ющего сигнала на питающий конец линии II при сра­батывании защиты данного трансформатора; для пуска этой цепи используются контакты реле KL9 и KL4.

1.2.2.8. В цепи пуска выходных реле от газовой защиты предусмотрен контакт реле положения «вклю­чено» отделителя KQC3, необходимый для снятия от­ключающего сигнала после отключения трансформатора, когда контакт газового реле продолжает оставаться замкнутым в течение некоторого времени. Этим обеспе­чивается успешное АПВ выключателя с питающего конца линии после отключения отделителя.

1.2.2.9. В схеме выполнено самоудерживание вы­ходных промежуточных реле KL1-KL4, необходимое для обеспечения надежного отключения отделителя, ко­торое происходит в бестоковую паузу после отключе­ния выключателя на питающем конце линии. Пуск схе­мы отключения отделителя, приведенной на рис. 4.1, осуществляется выходными реле защиты трансформа­тора.

Снятие самоудсрживания выходных реле в данной схеме осуществляется через заданное время при отпу­скании реле KL5 типа РП-252, нормально находящегося под напряжением. Однако в рассматриваемой схе­ме этого времени может оказаться недостаточно для надежного отключения отделителя (поскольку к мо­менту возникновения бестоковой паузы реле KL5 мо­жет вернуться). В связи с этим для снятия самоудерживания используется также упомянутый контакт KQC3 отделителя, предусмотренный в цепи подведе­ния + к контактам газовой защиты. Сохранение ука­занного контакта KL5 целесообразно для повышения надежности.

Реле KL5 сигнализирует о неисправности цепей оперативного тока.

1.2.2.10. Предусмотренные в схеме реле тока KA7, KA8 и реле напряжения KV3 и KV4 используются в схеме отключения отделителя (см. рис. 4.1). Для пи­тания реле KV3 и KV4 в цепи низшего напряжения трансформатора

установлен трансформатор напряже­ния TV1.

1.2.2.11. Данная схема выполнена с использованием следующей аппаратуры: AK1—комплект защиты ти­па КЗ-12; HL1 — лампа осветительная; KA1-KA6 — реле тока типа РТ-40;KA-7—реле тока типа РТ-40/Р; KAW1-KAW4 —реле тока с торможением типа ДЗТ-11; KH1-KH5—реле указательные типа РУ-1/0,05; KH6-KH9 — реле указательные типа РУ-1; KL1-KL3,KL6-KL10 — реле промежуточные ти­па РП-23; KL4 — реле промежуточное типа РП-222;KL5 — реле промежуточное типа РП-252; KSG1,KSG2— реле газовые; KT1,KT7 — реле времени типа РВ-133; KT2,KT4,KT6 —реле времени типа РВ-114; KTЗ, KT5 —реле времени типа РВ-132; KV1,KV2 — реле напряжения типа РН-54/160; KVЗ,KV4 —реле напряжения типа РН-53/60Д; KVZ1,KVZ2 —фильтры-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М; R1 —резистор типа ПЭВ-25, 3900 Ом; R2 — резистор типа ПЭВ-10, 100 Ом; R3— резистор типа ПЭВ-50, 1800 Ом; SG1-SG3—блоки испытательные типа БИ-4; SХ1—SХ10 —накладки типа

НКР-3.

В схеме приняты следующие обозначения:

— контакты реле по­ложения «включено» выключате­лей соответственно Q1,Q2;



—KQT1,KQT2—контакты реле по­ложения «отключено» выключате­лей соответственно,Q1,Q2;

— контакт реле положения «включено» отделителя QR1.
1.2.3. Принципиальная схема релейной защиты по­нижающего двухобмоточного трансформатора 110-220/6—10 кВ с расщепленной обмоткой низшего на­пряжения (дифференциальная защита выполняется с ис­пользованием ДЗТ-21) приведена на рис. 1.3.

1.2.3.1. Схема дана для двухобмоточного трансферматoра 110—220/6—10 кВ мощностью 63 МВ-А и бо­лее с расщепленной обмоткой низшего напряжения для случая на стороне 110-220 кВ имеются сбор­ные шины и установлены выключатель и выносные трансформаторы тока, а на стороне низшего напря­жения 6-10 кВ установлены реакторы.

1232 Дифференциальная токовая защита транс­форматора и цепей стороны низшего напряжения (вклю­чая реакторы) выполнена с использованием защиты типа ДЗТ-21 (AKW1). Схема внутренних соединении защиты приведена на рис. П 2.2. Схема выполнена с торможением от токов трансформаторов тока сторон высшего и низшего напряжений. Рассматриваемая за­щита AKW1 выполнена в соответствии с п. 1.1.2.2 с ис­пользованием двух модулей дифференциальной защиты, включаемых на токи фаз A и С. Схема выполнена в предположении, что для выравнивания вторичных то­ков в плечах дифференциальной защиты достаточно применение выравнивающих автотрансформаторов тока TL1,TL2 со стороны высшего напряжения трансформа­тора.

Присоединение цепей тока к зажимам AKW1 вы­полнено условно и определяется расчетом в конкрет­ном случае. Описание устройства AKW1 приведено в выпуске 13Б (приложение 5).

При замене выключателя Q1 стороны высшего на­пряжения обходным выключателем дифференциальная защита переключается с трансформаторов тока TA1 на трансформаторы тока в цепи обходного выключателя с помощью испытательных блоков SG1 и SG2 в схеме защиты трансформатора и соответствующих испыта­тельных блоков в схеме панели перевода по рис. П 2.1.

1.2.3.3. Защиты от внешних многофазных КЗ вы­полнены в виде трех комплектов максимальной токо­вой защиты с комбинированным пуском напряжения.

Максимальная токовая защита AK1, установлен­ная на стороне высшего напряжения, питается от транс­форматоров тока TA2.

Максимальные токовые защиты, установленные на ответвлениях к I и II секциям шин AK2 и AKЗ, так же как и защита на стороне высшего напряжения AK1, выполнены с использованием устройств типа КЗ-12. За-
щиты AK2 и AK3 включаются в плечи дифференци­альной защиты трансформатора на трансформаторы тока TA3 и TA4 соответственно и предназначены для отключения КЗ на шинах 6—10 кВ и для резервиро­вания отключения КЗ на элементах, присоединенных к этим шинам. Защиты расположены на панели обще-подстанционного пункта управления, чем предотвраща­ется возможный отказ защиты трансформатора при повреждениях в шкафах КРУ (см. п. 1.1.4.7). Рассмат­риваемые защиты действуют с первой выдержкой вре­мени на отключение выключателя Q2,Q3, а со вто­рой — на выходные промежуточные реле KL1-KL3. Последнее необходимо для обеспечения ликвидации КЗ в зоне между выключателем Q2 или Q3 и трансфор­маторами тока TA3 или TA4, а также отключения КЗ на секции шин 6—10 кВ, сопровождающегося отказом выключателя.

При отключении выключателя ответвления Q2 (Q3) производится пуск его устройства АПВ, осуще­ствляемый реле пуска АПВ выключателя Q2 (Q3).

Пусковые органы напряжения, питаемые от транс­форматоров напряжения шин низшего напряжения и установленные на панели общеподстанционного пункта управления (KVZ1,KV1,KL5 и KVZ2,KV2,KL6), ис­пользуются для максимальых токовых защит AK1,AK3 и AK1; последняя действует на выходные промежу­точные реле KL1-KL3 с выдержкой времени, равной второй выдержке времени защит на ответвлениях к секциям шин низшего напряжения. Максимальные то­ковые защиты могут выполняться без пускового органа напряжения (если это допустимо по условиям обеспе­чения чувствительности). В этом случае последний ис­ключается из схемы с помощью перемычек между за­жимами панели.

При отключении выключателя Q2 или Q3 контакт соответствующего пускового органа защиты на ответ­влении шунтируется контактом реле положения «вклю­чено» выключателя — KQC2.3 или KQC3.3, что необ­ходимо для ликвидации повреждения между выключа­телем и трансформаторами тока. Контактами реле KQC2.2 или KQC3.2 осуществляется выведение цепи пуска защиты AK1 от соответствующего органа напря­жения при отключении выключателя Q2 или Q3.

Схемой предусмотрено действие защиты AK1 без пуска напряжения, шунтируемого цепью контактов KQC2.1 и KQC3.1 в режиме опробования трансформа­тора напряжением, подаваемым при включении выклю­чателя Q1.

Следует отметить, что используемая в рассматри­ваемой схеме защита AK1 в ряде режимов может не удовлетворять требованиям чувствительности при КЗ на выводах низшего напряжения трансформатора. В случае, когда вероятность указанных режимов до­статочно велика, следует рассматривать вопрос о при­менении двух чувствительных максимальных токовых защит с комбинированным пуском напряжения, вклю­чаемых на разность токов сторон высшего напряжения и одного из ответвлений 6—10 кВ. В отличие от ука­занного выше варианта использования трех защит AK1, AK2 и AK3 каждая из этих двух защит имеет примерно вдвое большую чувствительность по току по сравнению с максимальной токовой защитой AK1. Обе защиты резервируют отключение КЗ в трансформаторе, а каж­дая из них действует при КЗ на ответвлении за транс­форматорами тока стороны низшего напряжения, к ко­торым подключены цепи другой защиты. Защиты вы­полнены с использованием реле типа РНТ-565. Опи­сание и схема защиты приведены в приложении 1 (см. рис. П1.1).

Необходимо указать, что рассмотренные чувстви­тельные токовые защиты являются значительно более сложными в эксплуатации и в большинстве случаев вы­зывают затруднения в использовании, поскольку для их подключения может потребоваться установка дополни­тельных трансформаторов тока в цепях высшего и низ-

шего напряжений трансформатора. Следует отметить также, что каждая из максимальных токовых защит предназначена для действия как при КЗ в трансфор­маторе, так и при КЗ на соответствующей секции шин низшего напряжения и отходящих от них элементов в отличие от варианта защит на сторонах высшего и низшего напряжений (например, защиты, показанной на рис. 1.1), в котором первая из этих защит резервирует вторую.

Учитывая сложности, связанные с выполнением чув­ствительных максимальных токовых защит, вопрос об их использовании может рассматриваться в первую оче­редь применительно к более мощным трансформаторам, т. е. в достаточно редких случаях.

1.2.3.4. Защита от перегрузки выполнена с помощью реле тока KA3,KA4, установленных со стороны низ­шего напряжения, и реле времени KTЗ.

1.2.3.5. В схеме предусмотрено автоматическое уско­рение при включении выключателя максимальных токо­вых защит, установленных на ответвлениях к секциям шин низшего напряжения, и выполняется аналогично принятому в схеме по рис. 1 (см. п. 1.2.1.5).

1.2.3.6. В схеме выполнено самоудерживание вы­ходных промежуточных реле KL1-KL3 (см. п. 1.2.1.6 описания рис. 1.1).

1.2.3.7. Данная схема выполнена с использованием следующей аппаратуры: AK1,AK2,AK3—комплекты защиты типа КЗ-12;AKW1— защита дифференциаль­ная типа ДЗТ-21;KA1,KA2—реле тока типа РТ-40/Р; KA3,KA4 —реле тока типа РТ-40; KH1-KH3— реле указательные типа РУ-1/0,05; KH4-KH7- реле указательные типа РУ-1;KL1-KL3,KL5-KL7- реле промежуточные типа РП-23; KL4 — реле промежу­точное типа РП-252;KSG1,KSG2— реле газовые; KT1, KT2— реле времени типа РВ-114; KTЗ — реле времени типа РВ-133; KV1,KV2 — реле напряжения типа РН-54/160; KVZ1,KVZ2— фильтры-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М; R1— ре­зистор типа ПЭВ-25, 3900 Ом;R2 —резистор типа ПЭВ-10, 100 Ом; ДЗ —резистор типа ПЭВ-50, 1500 Ом; SG1-SG5— блоки испытательные типа БИ-4; SX1— SX5 —накладки типа НКР-3; TL1, TL2 —автотранс­форматоры промежуточные типа АТ-31 или АТ-32.

В схеме приняты следующие обозначения:

-KQC1,KQC2,KQC3-контакты реле положения «включено» вы­клю- чателей

соответственно Q1,Q2,Q3

-KQT2,KQT3 — контакты реле по­ложения «отключено» выключате­лей соответственно Q2,Q3.

1.2.4. Принципиальная схема релейной защиты по­нижающего двухобмоточного трансформатора 11О— 220/6—10 кВ с параллельным соединением частей рас­щепленной обмотки низшего напряжения (дифференци­альная защита выполняется с одним комплектом реле ДЗТ-11) приведена на рис. 1.4.

1.2.4.1. Схема дана для двухобмоточного трансфор­матора 110—220/6—10 кВ мощностью 25—63 МВ-А с параллельным соединением частей расщепленной об­мотки низшего напряжения, когда на стороне 110— 220 кВ имеются сборные шины и установлены выклю­чатель и выносные трансформаторы тока.

Данная схема может быть также принципиально использована:

для трансформаторов без расщепленных обмоток мощностью менее 25 МВ-А, т. е. 6,3—16 МВ-А;

для подстанций со схемами электрических соедине­ний на стороне высшего напряжения «мостик с выклю­чателем в перемычке и отделителями в цепях транс­форматоров» и «два блока с отделителями и неавто­матической перемычкой со стороны линий».

1.2.4.2. Дифференциальная токовая защита транс­форматора выполнена в виде одного комплекта с ис­пользованием реле ДЗТ-II (KAW1,KAW2) и включе­нием его тормозной обмотки на ток стороны низшего напряжения. При этом предполагается, что обеспечи­вается требуемый коэффициент чувствительности Kч>= >=1,5.

Учитывая, что для трансформаторов мощностью 6,3—16 МВ-А в соответствии с ПУЭ возможно вы­полнение дифференциальной токовой защиты с Iс,з>=1,5Iном, в целях некоторого упрощения защиты мо­жет оказаться целесообразным для ее выполнения ис­пользование реле типа РНТ-565 вместо реле типа ДЗТ-11.

При замене выключателя Q1 стороны высшего на­пряжения обходным дифференциальная защита пере­ключается на трансформаторы тока в цепи обходного выключателя аналогично схеме рис. 1.1 (см. п. 1.2.1.2 описания рис. 1.1).

1.2.4.3. Схема дана для случая осуществления мак­симальной токовой защиты на стороне высшего на­пряжения с использованием комбинированного пусково­го органа напряжения, установленного в шкафу КРУ ввода 6—10 кВ. Поскольку при этом в шкафу КРУ будет установлена и остальная аппаратура релейной защиты, в рассматриваемой схеме защиты от внешних многофазных КЗ в целях унификации выполняются в виде двух комплектов, установленных со стороны выс­шего (комплектное устройство AK1) и низшего (реле KA3,KA4,KT1,KT2) напряжений, с общим пусковым органом напряжения KVZ1,KV1,KL5. Защита, уста­новленная со стороны 6—10 кВ, действует на отклю­чение выключателя Q2, при этом пускается устройство

АПВ выключателя Q2. Защита AK1 действует с вы­держкой времени, на ступень большей времени дей­ствия защиты, установленной на стороне низшего на­пряжения, на выходные промежуточные реле KL1-KL3. Максимальные токовые защиты могут выполняться без пускового органа напряжения (если это допустимо по условиям обеспечения чувствительности). В этом случае последний исключается их схемы с помощью перемычки между зажимами панели.

При отключении выключателя Q2 контакт пуско­вого органа напряжения защиты AK1 шунтируется кон­тактом реле положения «включено» выключателя KQC2.1, что необходимо для ликвидации повреждения между выключателем Q2 и трансформаторами токаTA3.

При неиспользовании защиты, предусмотренной в КРУ 6—10 кВ, максимальную токовую защиту, уста­новленную со стороны высшего напряжения, пришлось бы выполнить с двумя выдержками времени, для чего нужно было бы иметь на панели дополнительное реле времени. При наличии имеющейся в КРУ аппаратуры указанное представляется нецелесообразным.

1.2.4.4. Защита от перегрузки выполнена с помощью реле тока KA5, установленного со стороны высшего на­пряжения, и реле времени KT3.

1.2.4.5. В схеме предусмотрено автоматическое уско­рение максимальной токовой защиты с пуском напря­жения, установленной на стороне 6—10 кВ. Пуск уско­рения осуществляется контактом реле положения «от­ключено выключателя (реле KQT2); ускорение вы­полнено с выдержкой времени (реле KT2) для предот­вращения ложного действия защиты из-за броска пу­сковых токов двигателей нагрузки.

1.2.4.6. В рассматриваемой схеме выполнено само­удерживание выходных промежуточных реле KL1-KL3 по аналогии со схемой рис. 1.1 (см. п. 1.2.1.6).

1.2.4.7. Данная схема выполнена с использованием следующей аппаратуры: AK1 —комплект защиты типа КЗ-12; KA1,KA2 —реле тока типа РТ-40/Р; KA3-KA5 —реле тока типа РТ-40;KAW1,KAW2—реле то­ка с торможением типа ДЗТ-П;KH1-KH3—реле указательные типа РУ-1/0,05; KH4,KH5—реле указа­тельные типа РУ-1; KL1-KL3,KL5,KL6 —реле про­межуточные типа РП-23; KL4 —реле промежуточное типа РП-252;KSG1,KSG2 —реле газовые;KT1—реле времени типа РВ-132;KT2 —реле времени типа РВ-114; KTЗ —реле времени типа РВ-133; KV1—реле напряже­ния типа РН-54/160;KVZ1—фильтр-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М;R1— резистор типа ПЭВ-25, 3900 Ом; R2 —резистор типа ПЭВ-10, 100 Ом; R3 —резистор типа ПЭВ-50, 1500 Ом; SG1-SG4— блоки испытательные типа БИ-4; SX1-SX4- накладки типа НКР-3.

В схеме приняты следующие обозначения:

-KQC1.1 и KQC2.1-контакты

реле положения «включено» выключателей Q1и Q2

—KQC2.2- контакт реле положения «включено» выключателя Q2;

— KQT2-контакт реле положения «включено» выключателя Q2.

1.2.5. Принципиальная схема релейной защиты по­нижающего трансформатора 11О—220/35/6—10 кВ с пи­танием со сторон высшего и среднего напряжений (диф­ференциальная защита выполняется с одним комплек­том реле ДЗТ-11) приведена на рис. 1.5.

1.2.5.1. Схема дана для трехобмоточного трансфор­матора 110—220/35/6—10 кВ мощностью 25—63МВ-А при наличии на сторонах 11О—220 и 35 кВ сборных шин, а на стороне низшего напряжения сдвоенного ре­актора. На стороне 11О—220 кВ установлены выклю­чатель и выносные трансформаторы тока, а на сторо­не 35 кВ — выключатель со встроенными во втулки его трансформаторами тока. Схема может быть принци­пиально использована также для подстанций со схе­мами электрических соединений на стороне высшего напряжения «мостик с выключателем в перемычке и от­делителями в цепях трансформаторов» и «два блока с отделителями и неавтоматической перемычкой со сто­роны линий».

1.2.5.2. Дифференциальная токовая защита транс­форматора выполнена в виде одного комплекта (реле KAW1,KAW2,KAW3) с использованием реле с тор­можением типа ДЗТ-11, тормозная обмотка которого включена на ток стороны среднего напряжения. При этом предполагается, что при КЗ за реактором обес­печивается требуемый минимальный коэффициент чув­ствительности (Kч>=1,5).

Следует отметить, что в некоторых случаях в целях повышения чувствительности может потребоваться вклю­чение тормозной обмотки реле ДЗТ-11 на сумму токов сторон среднего и низшего напряжений в соответствии с рис. 1.9. Однако при таком включении тормозной об­мотки в случае КЗ на стороне низшего напряжения в режиме с отключенным выключателем стороны выс­шего напряжения торможение будет очень мало либо будет отсутствовать; указанное представляется допу­стимым, учитывая, как правило, небольшую мощность источника питания со стороны среднего напряжения, снижение тока небаланса в этом режиме (связанное с уменьшением тока КЗ и отсутствием влияния регу­лирования напряжения под нагрузкой), а также малую вероятность такого режима.

При замене выключателя Q1 стороны высшего на­пряжения обходным выключателем дифференциальная

защита переключается с трансформаторов тока TA1 на трансформаторы тока в цепи обходного выключателя с

помощью испытательных блоков SG1 и SG2 в схеме защиты трансформатора и соответствующих испытатель­ных блоков в схеме панели перевода по рис. П 2.1

1.2.5.3. Защиты от внешних многофазных КЗ вы­полнены в виде четырех комплектов максимальной то­ковой защиты с комбинированным пуском напряжения.

Максимальная токовая защита, установленная на стороне высшего напряжения, содержит три реле тока— KA3,KA4,KA5, питающихся от трансформаторов тока TA2 и соединенных в звезду; такое выполнение принято в целях повышения чувствительности к КЗ между дву­мя фазами на стороне низшего напряжения. Защита предназначена для резервирования отключений КЗ на шинах среднего и низшего напряжений, а также для резервирования основных защит трансформатора.

Максимальные токовые защиты, установленные на ответвлениях к I и II секциям шин низшего напряже­ния (реле тока KA6,KA7 и KA8,KA9) и питаемые со­ответственно от трансформаторов тока TA7 и TA8, предназначены для отключения КЗ на шинах низшего напряжения и для резервирования отключений КЗ на элементах, присоединенных к этим шинам.

Пусковые органы напряжения защит питаются со­ответственно от трансформаторов напряжения I и II секций шин низшего напряжения.









Рис.1.5. Приложение



Рис.1.5.Приложение


Рис.1.5. Продолжение

Защиты расположены в шкафах КРУ выключателей вводов низшего напряжения и с первой выдержкой вре­мени действуют на отключение выключателей ответвле­ний Q3,Q4, а со второй — на выходные промежуточные реле KL1-KL5. Последнее выполнено с целью ликви­дации КЗ в зоне между выключателем ответвления Q3 или Q4 и трансформаторами тока TA7 или TA8, а

также для отключения КЗ на секции шин низшего напряжения, сопровождающегося отказом выключателя.

При отключении выключателя ответвления Q3(Q4) производится пуск его устройства АПВ, осуществляе­мый реле пуска АПВ выключателя Q3 (Q4).

Максимальная токовая защита, установленная на стороне среднего напряжения, в целях увеличения за­щищаемой зоны питается от трансформаторов тока TA5, встроенных во втулки 35 кВ трансформатора. Защита выполнена с использованием комплекта защит AK1 типа КЗ-12. Пусковой орган защиты питается от трансформатора напряжения шин 35 кВ.

С первой выдержкой времени защита действует (через контакт 5-7 реле KT2) на разделение секций шин 35 кВ, со второй (через контакт 19-17 реле вре­мени KT1 в устройстве AK1)—на отключение выклю­чателя Q2 и с третьей (через контакт 15-22 реле вре­мени KT1 в устройстве AK1) — на выходные промежу­точные реле защиты KL1-KL5. Последнее предусмот­рено для отключения повреждения в зоне между транс­форматорами тока TA5, от которых питается защита, и выключателем Q2.

Комбинированные пусковые органы напряжения за­щит, установленных на ответвлениях к I и II секциям шин низшего напряжения KVZ2,KV2,KL8 и KVZ3,KV3,KL9 и на стороне среднего напряжения KVZ1,KV1,KL7 используются также в качестве пусковых органов максимальной токовой защиты KA3-KA5, установленной на стороне высшего напряжения. Последняя действует на выходные промежуточные реле защиты трансформатора KL1-KL5 с выдержкой времени, рав­ной наибольшей из последних выдержек времени за­щит, установленных на сторонах низшего и среднего напряжений. Максимальные токовые защиты могут вы­полняться без пускового органа напряжения (если это допустимо по условиям чувствительности). В этом слу­чае последний исключается из схемы с помощью пе­ремычек между зажимами панели.

При отключении выключателя Q3 или Q4 контакт соответствующего пускового органа защиты, питаемой от трансформаторов тока TA7 или TA8, шунтируется контактом реле положения «включено» выключателя KQC3.3 или KQC4.3, что необходимо для ликвидации повреждения между выключателем и трансформатором тока.

Кроме того, контактами KQC3.2 или KQC4.2 осу­ществляется выведение цепи пуска защиты KA3—KA5 от соответствующего органа напряжения при отклю­чении выключателя Q3 или Q4.

Точно так же осуществляется шунтирование пуско­вого органа защиты AK1 и выведение цени пуска защи­ты KA3—KA5 от органа напряжения контактами реле положения «включено» соответственно KQC2.3 и KQC2.2 при отключении выключателя 35 кВ Q2.

Схемой предусмотрено действие защиты KA3-KA5 без пускового органа напряжения, шунтируемого цепью из размыкающих контактов KQC2.1,KQC3.1,KQC4.1 в режиме опробования трансформатора напряжением, подаваемым при включении выключателя Q1.

1.2.5.4. Одноступенчатая токовая защита нулевой последовательности от замыканий на землю, установ­ленная на стороне 110—220 кВ (реле KA13,KT8,KT9,KL10,KL11),предназначена для резервирования от­ключения замыкания на землю на шинах 110—220 кВ и отходящих от них линиях, а также для резервирования основных защит трансформатора. Защита выполнена с учетом возможности работы одного из трансформато­ров подстанции 11О кВ с разземленной нейтралью. В связи с последним защита трансформатора с зазем­ленной нейтралью с первой выдержкой времени (через контакты 3-4 реле KT8 и 6-8 реле KT9) действует на отключение выключателя высшего напряжения (или заменяющего его обходного выключателя) трансформатора с разземленной нейтралью; указанным предотвра-

(через контакт 3-4) при исчезновении оперативного по стоянного тока.

1.2.5.8. Данная схема выполнена с использовать следующей аппаратуры: AK1 — комплект защиты тип: КЗ-12; KA1,KA2 —реле тока типа РТ-40/Р; KA3,KA13 —реле тока типа РТ-40; KAW1-KAW3 —реле тока с торможением типа ДЗТ-11; KH1-KH8— реле указательного типа РУ-1/0,05; KH9-KH15 — реле указательного типа РУ-1; KL1-KL5,KL7-KL12 —реле промежуточного типа РП-23; KL6 — реле промежуточного типа РП-252; KSG1,KSG2 — реле газовые;KT1 — реле времени типа РВ-134; KT2 — реле времени типа РВ-128; KT3,KT5,KT8,KT9 —реле времени типа РВ-132; KT4 KT6 —реле времени типа РВ-114; KT7 — реле времени типа РВ-133;KV1-KV3 — реле напряжения типа РН-54/160; KVZ1-KVZ3 —фильтры-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М;R1,R4,R5 — резисторы типа ПЭВ-25, 3900 Ом; R2 — резистор типа ПЭВ-10, 100 Ом; R3— резистор типа ПЭВ-25, 2200 Ом; SG1-SG3,SG6 — блоки испытательного типа БИ-4; SG,SG54, ЗС5 — блоки испытательного типа БИ-6; SX1—SX10 —накладки типа НКР-3. В схеме приняты следующие обозначения:

щается недопустимый для последне

го режим работы с изолированной нейтралью на шины 110 кВ с замыканием на землю одной фазы (см. п. 1.1.5). Далее защита действует на разделение секций и систем шин 110— 220 кВ (через контакты 5-7 реле KT9 и реле KL11),затем—на отключение выключателя Q1 (или заменяющего его обходного выключателя) защищаемого транс­форматора (через контакт 6-8 реле KT8 и реле KL10) и затем — на выходные промежуточные реле KL1-KL5 (через контакт 5-7 реле KT8).

В случае, когда оба трансформатора на подстанции работают с заземленной нейтралью (например, на под-станции 220 кВ), цепь контакта 6-8 реле KT9 не ис­пользуется.

1.2.5.5. Защита от перегрузки выполнена с помощью реле тока KA10,KA11 и KA12, установленных соответственно со сторон высшего, среднего и низшего напряжений, и реле времени KT7.

1.2.5.6. В схеме предусмотрено автоматическое ускорение при включении выключателя максимальных токовых защит, установленных на ответвлениях к I и II секциям шин низкого напряжения и на стороне среднего напряжения. Пуск ускорения осуществляется кон-тактами реле положения «отключено» KQT3 или KTQ4 и KTQ2 выключателей Q3 или Q4 и Q2.

Ускорение выполнено с выдержкой времени реле KT4 или ЛЕ6 и KT2 для предотвращения ложного действия защит из-за броска пусковых токов двигателей нагрузки.

1.2.5.7. В схеме выполнено самоудерживание выходных промежуточных реле KL1-KL5, обеспечивающее надёжный пуск УРОВ при возможных кратковременных замыканиях контактов газового реле. Снятие самоудерживания

осуществляется при отпускании реле KL6; с помощью реле KL6 осуществляется сигнализация с помощью реле KL6 осуществляется сигнализация (через контакт 3-4) при исчезновении оперативного по стоянного тока.
1.2.5.8. Данная схема выполнена с использовать следующей аппаратуры: AK1 — комплект защиты тип: КЗ-12; KA1,KA2 —реле тока типа РТ-40/Р; KA3,KA13 —реле тока типа РТ-40; KAW1-KAW3 —реле тока с торможением типа ДЗТ-11; KH1-KH8— реле указательного типа РУ-1/0,05; KH9-KH15 — реле указательного типа РУ-1; KL1-KL5,KL7-KL12 —реле промежуточного типа РП-23; KL6 — реле промежуточного типа РП-252; KSG1,KSG2 — реле газовые;KT1 — реле времени типа РВ-134; KT2 — реле времени типа РВ-128; KT3,KT5,KT8,KT9 —реле времени типа РВ-132; KT4 KT6 —реле времени типа РВ-114; KT7 — реле времени типа РВ-133;KV1-KV3 — реле напряжения типа РН-54/160; KVZ1-KVZ3 —фильтры-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М;R1,R4,R5 — резисторы типа ПЭВ-25, 3900 Ом; R2 — резистор типа ПЭВ-10, 100 Ом; R3— резистор типа ПЭВ-25, 2200 Ом; SG1-SG3,SG6 — блоки испытательного типа БИ-4; SG,SG54, ЗС5 — блоки испытательного типа БИ-6; SX1—SX10 —накладки типа НКР-3.

В схеме приняты следующие обозначения:



—KQT2,KQT3,KQT4— контакты реле положения «отключено» выключателей

соответственно Q2, Q3, Q4.

-KQT2,KQT3,KQT4-контакты реле положения «отключено» выключателей соответственно Q2,Q3,Q4.
  1   2


Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации