Черкасов В.Н., Костарев Н.П. Пожарная безопасность электроустановок - файл n5.doc

приобрести
Черкасов В.Н., Костарев Н.П. Пожарная безопасность электроустановок
скачать (5053.5 kb.)
Доступные файлы (22):
n1.doc2596kb.20.08.2002 16:08скачать
n2.doc59kb.19.08.2002 13:03скачать
n3.doc529kb.20.08.2002 16:15скачать
n4.doc1096kb.20.08.2002 16:18скачать
n5.doc642kb.20.08.2002 16:19скачать
n6.doc1727kb.20.08.2002 16:36скачать
n7.doc3660kb.19.08.2002 13:13скачать
n8.doc529kb.15.08.2002 16:43скачать
n9.doc1445kb.20.08.2002 16:44скачать
n10.doc940kb.21.08.2002 11:52скачать
n11.doc58kb.10.12.2002 11:31скачать
Oblogka_Titul.doc94kb.11.12.2002 11:44скачать
n13.doc148kb.21.08.2002 12:25скачать
n14.doc47kb.26.06.2002 14:28скачать
n15.doc298kb.19.08.2002 13:05скачать
n16.doc53kb.11.12.2002 09:47скачать
n17.doc55kb.11.07.2002 15:04скачать
n18.doc63kb.12.08.2002 09:58скачать
n19.doc79kb.12.08.2002 10:18скачать
n20.doc60kb.25.07.2002 14:25скачать
n21.doc38kb.18.04.2002 11:18скачать
n23.doc69kb.04.07.2002 10:25скачать

n5.doc

  1   2
Глава 4

ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ


При оценке пожарной опасности наибольшего внимания заслуживают внутренние цеховые электрические сети, так как в них кабели и провода чаще всего располагаются открыто в виде пучков. Основными причинами, приводящими к загоранию горючего материала (изоляция, защитный покров оболочек) кабелей и проводов являются аварийные режимы работы электрооборудования. Например, возникновение КЗ сопровождается выбросом зажигающих частиц в виде горящих или расплавленных капель металла токопроводящих элементов. Токовая перегрузка кабелей и проводов, большие переходные сопротивления в местах их соединений, ответвлений и подключений к клеммным устройствам машин, аппаратов, светильников и других устройств приводят к перегреву токопроводящих жил и загоранию горючего материала (см. п. 1.3).

Наличие электрической защиты, выбранной в соответствии с нормами и правилами, не всегда гарантирует безопасное протекание аварийных режимов при появлении источника зажигания. Тем более, что, например, автоматические выключатели имеют надежность от 0,85 до 0,95. Кроме того, защитные характеристики автоматических выключателей и плавких предохранителей имеют значительный разброс, что в ряде случаев не позволяет обеспечить время срабатывания защиты до появления пожароопасных факторов (зажигающих частиц, нагрева проводников, воспламенения газообразных продуктов разложения изоляции и т.п.). С учетом большой протяженности сетей от них, как показывает статистика, происходит до 50 % случаев загораний и пожаров.

4.1. НАГРЕВ ПРОВОДНИКОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ ТОКОМ

Пожарная безопасность электрических сетей определяется рядом факторов: соответствием марки проводника и способа прокладки характеру и свойствам окружающей среды, в том числе и ее пожаровзрывоопасности; соответствием сечения проводников токовой нагрузке; выбором номинальных параметров аппаратов защиты от токов перегрузки и коротких замыканий; соблюдением требований монтажа, эксплуатации и т.д.

Важным фактором обеспечения пожарной безопасности электрических сетей является допустимый нормами уровень нагрева проводников. Температура проводника, длительное время не находящегося под нагрузкой током, равна температуре окружающей среды. Если такой проводник нагрузить током неизменной величины I, его температура начнет увеличиваться и постепенно достигнет установившейся величины tу, соответствующей току I.

Представим отрезок провода, в котором с момента = 0 появился ток I. Примем температуру среды равной нулю и рассмотрим превышение температуры провода t () над температурой среды, т.е. перегрев провода. Тогда за время d в проводнике, имеющем активное сопротивление r, выделится тепловая энергия Qвыд = I2rd. Часть этой энергии Qнагр будет затрачена на нагревание провода, другая часть Qрас будет путем лучеиспускания с поверхности провода, конвекции и теплопроводности рассеяна в окружающую среду:

Qнагр = cmdt,

где с – теплоемкость провода, Дж/(кг); m – масса провода, кг;

Qрас = td,

где  – коэффициент теплопередачи, Вт/ (м2 С).

Тогда получаем Qвыд = Qнагр + Qрас или

I2rd = сmdt + td. (4.1)

Разделив обе части уравнения (4.1) на d, будем иметь однородное дифференциальное уравнение первого порядка с постоянными коэффициентами

I2r = P = cm(dt/d) + t. (4.2)

Корень характеристического уравнения k получаем из выражения

cmk + = 0

или

k = - (/cm).

Общее решение запишется так:

t1() = Ae-(/cm),

где А есть постоянная интегрирования, подлежащая определению.

Частное решение или установившийся перегрев получаем из уравнения (4.2), приравняв dt/d = 0 (нет изменения перегрева).

Тогда t2 = tу = P/.

Итак, получаем:

t() = t1+t2= Ae-(/cm )+ (P/). (4.3)

При  = 0 перегрев равен нулю и из уравнения (4.3) имеем:

А + Р/ = 0 или А = - Р/.

Таким образом, окончательно

t1 = t() = (P/) - [(P/) e-(/cm)] = (P/)[1-e-(/cm)]

или

t() = ty(1-e-/T), (4.4)

где Т = cm/- постоянная времени нагрева проводника. Если  = Т, за это время перегрев достигнет 0,632 tу. Постоянную времени можно представить как время, в течение которого провод нагрелся бы до установившейся температуры tу, если бы рассеяние тепла в окружающую среду отсутствовало. Значения Т для некоторых типов проводников и условий прокладки приведены в литературе.

Этот процесс роста превышения температуры проводника от нуля до tу может быть представлен кривой ОВД (рис. 4.1), уравнение которой имеет вид (4.4). По мере роста превышения температуры проводника отдача тепла в окружающую среду возрастает (кривая ОВД), поэтому процесс повышения температуры все больше замедляется и наконец наступает момент, когда разница между количеством тепла, отдаваемым поверхностью проводника в окружающую среду, и теплом, выделяемым в проводнике, становится неизменной. Следовательно, с достаточной точностью можно считать температуру нагреваемого проводника установившейся, если время  равно от 4 до 5 Т.




Рис. 4.1. Зависимость нагрева и охлаждения однородного
проводника по формуле (4.4)
Если с проводника снять нагрузку I, превышение температуры проводника начинает понижаться от установившегося значения tу и постепенно достигает нуля. Этот процесс охлаждения может быть изображен
кривой ДЕ. Таким образом, можно аналитически и графически представить изменение превышения температуры проводника при любой переменной нагрузке.

Для длительного режима работы, при котором допускаемый нагрев проводников обычно невелик, можно без заметной погрешности считать, что сопротивление проводника и коэффициент теплопроводности – величины постоянные. Но при увеличении температуры проводника увеличивается и его сопротивление. Следовательно, увеличивается и количество выделяющегося в нем тепла, хотя ток остается неизменным. Однако при повышении температуры проводника увеличивается перепад между температурой проводника и температурой среды, а это улучшает способность поверхности проводника рассеивать тепло (повышает коэффициент теплопроводности). В итоге увеличение количества выделяющегося тепла в определенной мере компенсируется увеличением теплоотдачи. При этих условиях установившееся превышение температуры проводника зависит только от тока и может быть определено выражением

tу = tу.н (I/Iдоп)2, (4.5)

где tу.н – допустимое превышение температуры, принятое по нормам ПУЭ для расчета длительно допустимого тока Iдоп, С; I – фактический ток, А.

Допустимое превышение температуры, принятое в ПУЭ при вычислении Iдоп, определяется по формуле

tу.н = tж.нtср.н, (4.6)

где tж.н – длительно допустимая температура жил проводников по нормам, С; tср.н – расчетная температура среды по нормам, С.

Чтобы обеспечить нормальный режим работы провода или кабеля, соединительных контактов и изоляции, а также пожарную безопасность, нагрев проводников ни при каких условиях не следует допускать выше температур, указанных в табл. 4.1. Нагрев проводников должен соответствовать данным табл. 4.1, даже и в том случае, когда расчетом установлено, что относительное старение изоляции за весь рассматриваемый период не выходит за пределы допустимого (не превышает единицы). При больших температурах могут быстро ухудшаться контакты, что обусловливает значительные переходные сопротивления и недопустимо большие местные нагревы. Все это приводит к резкому снижению механической прочности проводников, их устойчивости к КЗ, порче изоляции и ее воспламенению.

Таблица 4.1

Вид и материал
проводника

Длительно допустимая температура жил по нормам tж.н, С

Кратковременно допустимая температура жил при перегрузках tп, С

Максимально допустимое превышение температуры жил по нормам при токе КЗ tу.н, С

Шины и голые провода:

медные

алюминиевые

Кабели с бумажной пропитанной изоляцией при напряжении:

до 3 кВ

до 6 кВ

до 10 кВ

Кабели и провода с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией



70

70

80

65

60

65



125

125

125

100

90

110



300

200

С медными жилами

С алюминиевыми жилами


200

200

200

150


150

150

200

150

Таблица 4.2

Место прокладки проводника

Температура среды по ПУЭ,С

Открытая и защищенная прокладка проводов, кабелей и шин в воздухе (внутри помещений)

Один кабель с бумажной изоляцией при прокладке непосредственно в земле с удельным сопротивлением 120 Омсм (тепловых)

То же, в земле (в трубах)

Кабели с бумажной изоляцией независимо от их числа при прокладке непосредственно в воде

25
15


25

15



Расчетные температуры среды tср.н, принятые в ПУЭ для определения длительно допустимых токов в проводниках в различных условиях их прокладки, приведены в табл. 4.2. Пользуясь табл. 4.2 и установившимся превышением температуры проводника tу, подсчитанным по формуле (4.5) для нагрузки, отличной от длительно допустимой по нормам, можно определить фактическую температуру нагрева проводника

tж = tу + tср.н. (4.7)

Расчеты по формулам (4.5) и (4.7) действительны для проводников с иной изоляцией и для иных температур среды, например для стран с тропическим климатом.

4.2. ДОПУСТИМАЯ НАГРУЗКА НА ПРОВОДНИКИ ПО НАГРЕВУ

Допустимая нагрузка на голые проводники. Нормирование предельно допустимых температур проводников (см. табл. 4.1) теоретически позволяет вывести соотношение между током и температурой нагрева жил. По этому соотношению можно определить допустимый длительный ток для данного сечения проводника в зависимости от температуры окружающей среды (см. табл.4.2) и материала жилы. Часть электрической энергии, передаваемой по проводникам, переходит в тепловую. Эта часть равна Q = I2r. Тепловая энергия расходуется вначале на постепенное увеличение превышения температуры проводника, затем на поддержание установившегося превышения температуры ty во время работы, т.е. на компенсацию потерь тепла в окружающую среду. Количество тепла, отдаваемого проводником в окружающую среду, равно

Q1= F(tжtср.н) (4.8)

где – коэффициент теплоотдачи при конвективном и лучистом теплообмене, Вт/(м2  С); F – поверхность проводника, м2; tж – температура проводника, С; tср.н – расчетная температура окружающей среды, С; единица времени.

При установившемся режиме количество тепла, выделяемого в проводнике в единицу времени, должно быть равно количеству отданного тепла:

I2 r = F(tжtср.н)

откуда

I2 = [F(tжtср.н)]r. (4.9)

С другой стороны,

F = d1l; r = lS = 4ld2,

где – удельная проводимость материала проводника, м/(Оммм2);
d1 – диаметр проводника, м; l – длина проводника, м; S – площадь поперечного сечения проводника, мм2.

Подставляя значения F и r в формулу (4.9), получаем

I = (2) (4.10)

Формула (4.10) позволяет определить ток по заданному перепаду температуры (tжtср.н). По этой же формуле можно определить допустимый длительный ток Iдоп для голого проводника, исходя из заданной по нормам предельной температуры проводника tж.н и расчетной температуры среды tср.н:

Iдоп = (2) (4.11)

Пользуясь полученными соотношениями, можно по известным допустимым значениям Iдоп и tж.н определить значение I для любых других условий. Например, значение нового допустимого тока для новых допустимых условий нагрева проводника tж получим путем деления выражений (см. формулы (4.10) и (4.11)):

I = Iдоп (4.12)

Аналогичные пересчеты можно сделать в случае изменения температуры окружающей среды tср по сравнению с расчетной tср.н:

I = Iдоп = IдопКt, (4.13)

где Кt = (tж.н-tср)/(tж.нtср.н) – поправочный коэффициент на измененную температуру окружающей среды по сравнению с расчетной [1].

Зная допустимый ток для проводника из данного материала (например, меди), можно определить допустимый ток для проводника из другого материала (например, алюминия). Для этого величину допустимого тока на алюминиевом проводнике Iа.доп, вычисленную по формуле (4.11), следует разделить на величину Iм.доп при всех прочих равных условиях, т.е.

Iа.доп/Iм.доп = ,

где а = 31 м/(Оммм2); м = 53 м/(Оммм2). Тогда

Iа.доп = 0,77 Iм.доп. (4.14)

Несмотря на то что допустимые токи для голых проводников, исходя из tж.н, tср.н и материала жил, можно определить по формулам (4.11) - (4.14), в практических расчетах обычно пользуются готовыми таблицами допустимых длительных токов.

Допустимая нагрузка на изолированные проводники. Тепловые процессы в изолированных проводниках (провода и кабели) протекают так же, как и в голых проводниках. Однако электрическая изоляция и защитные оболочки несколько меняют условия охлаждения. При некоторых допущениях можно вывести зависимости для изолированных проводов и кабелей, аналогичные формулам (4.10) - (4.14). В практических же расчетах пользуются готовыми таблицами допустимых длительных токов (см. табл.1.3.4 – 1.3.28 [1]).

Расчетные допустимые длительные токи кабелей приняты для прокладки в траншее на глубине 0,7 – 1 м (не более одного кабеля) при температуре земли +15 С. При иных температурах и числе кабелей вводятся поправочные коэффициенты (см. табл. 1.3.3 и 1.3.26 [1]). Допустимые токи одиночных кабелей, прокладываемых в трубах в земле без искусственной вентиляции, должны приниматься такими же, как и для кабелей, прокладываемых в воздухе. Сечения кабелей на трассах с разными условиями охлаждения должны быть выбраны по участку трассы с худшими условиями охлаждения, если длина такого участка превышает 10 м. При большой протяженности кабельной трассы рекомендуется применять для участков с худшими условиями охлаждения кабельную вставку большего сечения, чтобы не увеличивать сечение всего кабеля.

При определении допустимых длительных токов для изолированных и неизолированных проводов и шин, проложенных в среде, температура которой существенно отличается от приведенной в табл. 4.2, вводятся поправочные коэффициенты (табл. 1.3.3 [1]).

4.3. ПОЖАРНАЯ ОПАСНОСТЬ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ

Короткие замыкания в принципе возможны во всех электроустановках, в цепях или узлах которых протекает электрических ток. В параграфе 1.3 приведены причины, приводящие к коротким замыканиям в различных электроустановках.

В подавляющем большинстве случаев в результате коротких замыканий возникают токи, во много раз превышающие номинальные значения. Несмотря на кратковременность режимов коротких замыканий (секунды или доли секунды), а следовательно, и кратковременность протекания токов короткого замыкания, они во многих случаях способны вызвать как пожар электроустановки, так и пожар на объекте за счет обильного выделения тепла раскаленными проводниками или раскаленными частицами металла расплавленных проводников.

В проводнике при протекании по нему постоянного электрического тока теряется мощность

P = I2R, (4.15)

где I – действующий ток; R – сопротивление проводника.

При постоянном токе R = (l/S), где – удельное сопротивление проводника, l, S – соответственно длина и поперечное сечение проводника.

При переменном токе потери возрастают за счет поверхностного эффекта и эффекта близости. Они учитываются коэффициентом дополнительных потерь КД

P = I2Д. (4.16)

Протекание тока в течение времени  приведет к выделению энергии

Pd = I2Дd. (4.17)

Часть этой энергии расходуется на нагревание проводника, часть будет отведена в окружающее пространство (SKTtdt).

Для любого момента времени будет справедливо следующее уравнение теплового баланса:

Pd = Mcdt + SKTtdt, (4.18)
где М – масса проводника, кг; с – удельная теплоемкость, Дж/(кгК);

S – поверхность теплоотдачи проводника, м2, t – превышение температуры проводника по отношению к окружающей среде, К; KT – коэффициент теплоотдачи, Вт (м2 К).

Превышение температуры проводника изменяется во времени по закону показательной функции (экспоненты). При коротком замыкании потери в проводнике возрастают в сотни раз.

Уравнение теплового баланса для случая короткого замыкания будет иметь вид

Pd = Mcdt, (4.19)

откуда

dt = (P/Mc)d = (КД/c)(i/S)2d, (4.20)

где i – мгновенный ток; – удельное сопротивление;  – плотность материала проводника; S – сечение проводника; КД – коэффициент дополнительных потерь.

Для упрощения расчета будем считать величины  с и i постоянными во времени. Тогда нарастание температуры при коротком замыкании составит:

tКЗ = (rКД/cr)I2t+tд, (4.21)

где I2 – плотность тока; tд – допустимое превышение температуры над температурой окружающей среды в момент короткого замыкания (в начале); r,cr – значения для температуры нагретого проводника.

Нагрев проводника при коротком замыкании происходит практически по закону, показанному прямой на рис. 4.2. Охлаждение проводника после отключения короткого замыкания происходит по тем же законам, что и при нормальных режимах.

Следует отметить, что расчет токов короткого замыкания в сетях напряжением до 1000 В отличается от расчета короткого замыкания в сетях напряжением выше 1000 В тем, что в сетях напряжением выше 1000 В обычно учитывают только индуктивное сопротивление отдельных элементов цепи (генераторов, трансформаторов, линий, реакторов и т.д.), а их активное сопротивление учитывают лишь в отдельных случаях. В сетях напряжением до 1000 В учитывается активное сопротивление даже весьма небольших участков питающих присоединений и шин. Учитывается активное сопротивление также таких элементов, как первичные обмотки многовитковых трансформаторов тока, силовых трансформаторов, токовых катушек, контактов автоматов, рубильников и т.д. Учитывается также и индуктивное сопротивление этих элементов.



Рис. 4.2. Нагревание однородного проводника при коротком
замыкании:

ОВ – нагревание при номинальном токе; ВС – то же при коротком замыкании; СД - охлаждение
Для потребителей напряжением до 1000 В мощность понижающих трансформаторов обычно невелика и редко превосходит 750–1000 кВА. Так как мощность питающих источников чаще всего Sсист  50 Sтр, это позволяет считать периодическую составляющую тока (и напряжение на выводах понижающего трансформатора) величиной, неизменной в течение всего процесса короткого замыкания: IКЗIуст.

Для практических целей оценка величин токов короткого замыкания в сетях напряжением до 1000 В может производиться по методике, изложенной в параграфе 3.4.

4.4. ПРОТИВОПОЖАРНАЯ ЗАЩИТА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ

ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ

Внутрицеховые сети напряжением до 1000 В рассчитывают главным образом на допустимый ток по условиям нагревания проводников и на допустимую потерю напряжения. Такие расчеты необходимы для предупреждения опасного перегрева проводников, т.е. для создания условий пожарной безопасности и обеспечения электроприемников электроэнергией надлежащего качества. По экономической плотности тока проводники таких сетей не проверяются.

Из двух сечений, определенных указанными расчетами, принимается большее. Принятое сечение должно быть не меньше сечения, регламентированного условиями механической прочности для данных условий прокладки. Без этого не может быть гарантирована не только пожарная безопасность, но и электробезопасность электрических сетей, осветительной или силовой установки в целом.

При проектировании электрических сетей одновременно с выбором минимально допустимого сечения проводников выбирают номинальные параметры аппаратов защиты.

Расчет сетей по условиям нагрева. Выбор аппаратов защиты

Защита электрических сетей плавкими предохранителями. При выборе сечения проводников сетей и номинальных токов плавких вставок предохранителей необходимо соблюдение следующих правил.

Правило 1. Для осветительных сетей номинальный ток плавкой вставки предохранителя во всех случаях должен быть больше или равен рабочему току, т.е.

Iн.встIр. (4.22)

Правило 2. Для осветительных сетей, не подлежащих обязательной защите от токов перегрузки, номинальный ток плавкой вставки предохранителя должен быть меньше или равен длительно допустимому току для выбираемого сечения, т.е.

Iн.вст Iдоп. (4.23)

Для силовых сетей характерны электроприемники со значительными пусковыми токами, превышающими их номинальные токи в 4-8 раз (например, у асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором). Пусковой ток электродвигателя при разгоне ротора падает в течение 10 с до рабочего тока при легком пусковом режиме (электродвигатели металлообрабатывающих станков, вентиляторов, насосов и т.п.) и в течение 40 с – при тяжелом пусковом режиме (электродвигатели центрифуг, дробилок, транспортерных устройств, кранов и т.п.). В то же время (см. параграф 3.1) плавкий элемент вставки должен, не расплавляясь, выдерживать ток, равный (1,3—1,6)Iн.вст в течение 1 ч.

Таким образом, в силовых сетях выбор Iн.вст следует производить по правилу 3.

Правило 3. В силовых или смешанных сетях номинальный ток плавкой вставки должен быть больше или равен максимальному кратковременному току, протекающему через предохранитель, деленному на коэффициент , т.е.

Iн.вст Iмакс/, (4.24)

где Iн.вст – расчетная величина номинального тока плавкой вставки, А;  – коэффициент, зависящий от режима перегрузки предохранителя, его типа и условий пуска электродвигателей. Значения  приведены в табл. 4.3; Iмакс – наибольшая величина кратковременного тока, протекающего через предохранитель (зависит от вида защищаемой сети), А.

Таблица 4.3

Типы и марки предохранителей

Материал вставки

Рекомендуемые значения

для легких условий пуска электродвигателя и самозапуска его при холостом ходе аппарата

для тяжелых условий пуска электродвигателя и самозапуска его при нагруженном аппарате

Инерционные

Ц-27, Ц-33 при

Iн.вст  35 А, СПО и ПТ

Свинец

Медь

Выбирают только по правилу 1 Iн.вст Iр

3,75

Малоинерционные

ПР-2, П при Iн.вст  35 А

Цинк

Медь

3

2

Безынерционные

Ц-33 при Iн.вст = 60 А;

КП, НПН, НПР, П

при Iн.вст < 35 А

Серебро

Медь

2,5

1,6

Быстродействующие

ПНБ-2

По номинальному току
электроприемника


При отсутствии данных, позволяющих воспользоваться табл. 4.3 для электродвигателей с короткозамкнутым ротором,  принимается равным 2,5; для электродвигателей ответственных механизмов (с целью особо надежной отстройки предохранителей от пусковых токов) допускается принимать  равным 1,6 (независимо от условий пуска электродвигателя). Для ответвлений к одиночным асинхронным электродвигателям

Iмакс = Iпуск = IнКп, (4.25)

где Iпуск – пусковой ток электродвигателя; Iн = Pн103/cosнн – номинальный ток электродвигателя; Кп – кратность пускового тока (для электродвигателей с короткозамкнутым ротором Кп = 4-8; с фазным ротором Кп = 1,5-2,5).

Для сетей, питающих n электродвигателей,

Iмакс = Iр(п-1)К0 + Iпуск, (4.26)

где – Iр(n-1) – сумма рабочих токов всех электродвигателей без одного, имеющего наибольший пусковой ток; К0 – коэффициент одновременности, учитывающий присоединенную мощность фактически работающих электродвигателей; Iпуск – пусковой ток электродвигателя, имеющего наибольшую его величину.

Рабочий ток электродвигателей определяется по формуле

Iр = IнКз, (4.27)

где Кз – коэффициент загрузки электродвигателей, т.е. отношение действительной загрузки электродвигателя к номинальной (при отсутствии сведений о загрузке электродвигателя и для ответвлений к одному электродвигателю Кз принимается равным 1).

При расчете ответвлений с короткозамкнутым электродвигателем во взрывоопасных зонах (за исключением В-16 и В-Iг) рабочий ток электродвигателя определяется по формуле

Iр = 1,25Iн. (4.28)

После определений Iн.вст по формулам (4.23), (4.24) и соответствующему каталогу или табл.1 прил.1 выбирают Iн.вст равным или ближайшим большим для данного типа предохранителя. Необходимое сечение провода или кабеля сети определяют по таблицам допустимых длительных токов нагрузок [1] с учетом правила 4.

Правило 4. Допустимый длительный ток провода или кабеля должен быть равен рабочему току электроприемников или большем его, т.е.

Iдоп Iр. (4.29)

Рабочий ток нагрузки в осветительных и силовых сетях определяется расчетом. Выбранный предохранитель в зависимости от вида защищаемой сети должен удовлетворять формулам (3.8), (4.22), (4.23), (4.24), а по условию надежности отключения токов КЗ, отключающей способности и селективности действия – формулам (3.12), (3.13), (3.19), (3.22), (3.23) и (3.24).
  1   2


Глава 4 ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ И МЕТОДЫ РАСЧЕТАЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации