Мильман И.И. Радиоволновой, тепловой и оптический контроль. Часть 1. Радиоволновой контроль - файл n1.doc

Мильман И.И. Радиоволновой, тепловой и оптический контроль. Часть 1. Радиоволновой контроль
скачать (762 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc762kb.22.08.2012 11:41скачать

n1.doc

1   2   3   4   5   6
Рис. 1.6. Пространственно- временная диаграмма группирования электронов
в двухрезонатором клистроне

Для упрощения можно считать, что электроны скачком изменяют свою скорость в середине зазора модулятора. Верхняя часть диаграммы иллюстрирует движение электронов в пространстве дрейфа после пролета через сетки резонатора. Ось времени проведена через точку х1 оси ординат, соответстствующую середине зазора модулятора. График движения электронов в пространстве за резонатором представлен прямыми линиями, тангенс угла наклона которых к оси абсцисс определяет скорость движения электронов. Электроны, пролетевшие сетки резонатора в моменты прохождения переменного напряжения через нуль, движутся со средней скоростью, и их траектории наклонены к оси абсцисс под углом , тангенс которого определяет скорость движения невозмущенного электрона tg = dx/dt = v0. Графики движения ускоренных электронов, прошедших резонатор в момент, когда на второй сетке возникает положительный полупериод, наклонены к оси абсцисс под большим углом. И, наоборот, для электронов, прошедших зазор резонатора во время существования тормозящего поля, графики составляют с осью абсцисс меньший угол. Графики перемещения электронов, прошедших сетки резонатора в течение той половины периода, когда переменное напряжение на второй сетке изменяется от максимально отрицательного до максимально положительного значения, пересекаются на некотором расстоянии х5. Иначе говоря, именно на расстоянии х5 от середины модулирующего резонатора происходит группирование электронов в сгусток. Другая часть электронов, прошедших резонатор в течение второго полупериода, разгруппировывается. Как видно из рисунка, сгустки образуются вокруг электронов, движущихся со средней скоростью v0 и минующих резонатор, когда напряжение на его сетке проходит через нуль, изменяясь от минимума к максимуму. На расстояниях, превышающих х5, в результате сохранения различия скоростей начинается разгруппирование электронов. Очевидно, что затем снова произойдет их группирование и т. д. Напряжение U0, амплитуда переменного напряжения U1m и расстояние между резонаторами L подбираются таким образом, чтобы в момент образования сгустка электроны оказались в зазоре второго резонатора – улавливателя.

Сгустки электронов, разделенные одинаковыми промежутками времени, рав ными периоду усиливаемых колебаний, пролетают сетки второго резонатора и наводят импульсы тока. В нем возникают СВЧ-колебания с частотой, равной частоте колебаний, подводимых к модулятору. Фаза возбужденных колебаний такова, что в моменты прихода сгустков электронов поле между сетками второго резонатора оказывается тормозящим. Электронные сгустки тормозятся в пространстве между сетками второго резонатора и передают свою энергию переменному электрическому полю, поддерживая таким образом возбужденные в резонаторе колебания.

Мощность колебаний, установившихся во втором резонаторе, превышает мощность колебаний, подводимых к модулятору, происходит усиление СВЧ сигнала по мощности. Качественно это следует из энергетического рассмотрения описанных процессов. Энергия для разгона эдектронов, движущихся от катода через сетки резонаторов к коллектору, получается от источника постоянного напряжения U0. Расход энергии источника усиливаемых колебаний на группирование электронов близок к нулю, поскольку в течение одной половины периода при ускорении электроны отбирают энергию от переменного электрического поля, а в течение другой – тормозятся и отдают свою энергию полю. Обмен энергией между электронным потоком и переменным электрическим полем во втором резонаторе происходит только в одном направлении - от электронов к полю, поскольку моменты существования ускоряющей разности потенциалов соответствуют интервалам между сгустками электронов. В моменты же прихода сгустков поле в зазоре второго резонатора всегда тормозящее. Таким образом, мощность подводимых СВЧ-колебаний усиливается за счет отбора энергии от источника постоянного напряжения. Электронный поток служит только для передачи этой энергии переменному полю второго резонатора, а процессы модуляции электронов по скорости и группированию их в сгустки необходимы как оптимальный способ для передачи этой энергии.

Количественное описание процесса модуляции электронов по скорости в пролетном клистроне полностью совпадает с приведенным ранее для отражательного клистрона. В формуле (3.12) исчезает знак минус, означающий движение электронов в обратном направлении после прохождения резонатора в отражательном клистроне. Изменение электронного тока в зависимости от Х (времени и расстояния) для пролетного клистрона описывается формулой (3.24) с той лишь разницей, что вместо суммы в знаменателе стоит разность соответствующих величин. По-прежнему из этого уравнения следует, что при Х > 0,5 электронный ток, являющийся периодической функцией времени, имеет несинусоидальный характер и поэтому богат гармоническими составляющими. Поскольку в клистронных усилителях оба резонатора настраиваются на частоту усиливаемых колебаний, наибольший интерес представляет первая гармоника электронного тока, амплитудное значение которой достигается при максимуме функции Бесселя первого порядка (3.29), т.е. при Х = 1,84.

Для передачи максимальной мощности второму резонатору электронным потоком, необходимо, чтобы в момент прохождения электронами наиболее тормозящего поля поток был оптимальным образом сгруппирован (Х = 1,84), т.е. выполнялись определенные фазовые соотношения между колебаниями в резонаторах и электронным током. Данные для нахождения требуемых фазовых соотношений приведены на рис. 1.7.

Рис.1.7. К определению фазовых соотношений в пролетном клистроне
Как видно из этого рисунка, фазовый сдвиг между максимумом электронного тока (центральный электрон сгустка обозначен буквой Б) и наибольшим напряжением u1 на второй сетке первого резонатора равен t-/2, где t – фаза, соответствующая максимуму напряжения u1. При подлете к сеткам второго резонатора этот фазовый сдвиг равен t-/2+0, где 0 – угол пролета электронов в пространстве дрейфа, точка на рисунке соответствует времени прихода сгустка электронов в максимально тормозящее поле второго резонатора.

Напряжение u2 на первой сетке второго резонатора может отличаться от напряжения u1 на любой угол 12. Ко времени прилета сгустков к резонатору фаза напряжения u2 будет 0 - /2 - 12. Сгусток электронов должен попадать в максимально тормозящее поле между сетками резонатора, т.е., как видно из рис.1.7, электронный ток ie должен отличаться по фазе от напряжения u2” на величину . Следовательно, для эффективной работы пролетного клистрона в режиме усиления должно выполняться условие 0 - 2n - 12 = . Из этого уравнения следует, что угол пролета электронов в пространстве дрейфа должен быть равен:
0 = 2 (n + ѕ) + 12. (3.44)
Приведенное выражение является фазовым условием работы двухрезонаторного клистрона при усилении мощности СВЧ-колебаний.

Одним из важнейших параметров усилительного клисторона является мощность колебаний в нагрузке второго (выходного) резонатора Рвых. При оптимальных углах пролета (3.44) мощность колебаний Ре, развиваемая в выходном резонаторе, определяется соотношением
Ре = Ѕ U2mI2m, (3.45)
где U2m – амплитуда переменного напряжения на сетках выходного резонатора

при установившихся колебаниях;

I2m = 2Ie1m – амплитуда наведенного тока в выходном резонаторе;

2 = sin [(32 / 2)] / (32 /2) – коэффициент взаимодействия (связи) электронного потока с переменным полем на сетках второго резонатора; обычно 2 =  = 0,9  0,6;

32 - угол пролета электронов зазора между сетками выходного резонатора.

Учитывая равенство (3.29), уравнение (3.45) можно переписать:
Ре = 2I0U2mJ1(X). (3.46)
При Х = 1,84 функция Бесселя J1 (X) = 0,58 и мощность Ре максимальна:
Ре макс = 0,582I0U2m. (3.47)
Мощность, выделяемая в нагрузке, равна
Рвых = Ре – Рн . (3.48)
Здесь Рп = U2m2 Gп/2 – мощность потерь в резонаторе; Gп – проводимость потерь выходного резонатора.

Коэффициент полезного действия (КПД) усилительного клистрона опеделяется как отношение мощности в выходном резонаторе к мощности, потребляемой от источника постоянного напряжения:

КПД = Ре макс / (I0U0) = 0,582 U2m / U0. (3.49)
Обычно U2m  U0 , максимальное значение 2 = 1 при условии, что угол пролета 32=0. Следовательно, максимальная величина КПД для усилительного клистрона равна 0,58.

Параметром, характеризующим усилительные свойства клистрона, является коэффициент усиления
Кр = Рвых / Рвх, (3.50)
где Рвх = U1m2 Gэкв / 2 – мощность колебаний, подводимых к первому резонатору – группирователю. Усилители на двухрезонатоторных клистронах не обладают высокими значениями коэффициентов усиления (10-15 дБ), работают в узкой полосе частот (менее 1%) при небольшом КПД (10-15%). Усилители на двухрезонаторных клистронах находят ограниченное применение. В качестве усилителей обычно применяют каскадные (многорезонаторные) клистроны, обладающие гораздо более высокими значениями коэффициентов усиления и КПД, чем двухрезонаторные клистроны.


Многорезонаторный усилительный клистрон
Для усиления слабых СВЧ-колебаний, когда переменное напряжение на сетках группирователя оказывается недостаточным для эффективного группирования мощного электронного потока, применяют клистроны, содержащие несколько резонаторов. Устройство трехрезонаторного, или, как его еще называют каскадного, усилительного клистрона показано на рис. 1.8.

К входному резонатору 1 подводятся колебания, полежащие усилению. Промежуточный резонатор 2 служит для дополнительной группировки электронного потока. Усиленные колебания отводятся в нагрузку из выходного резонатора 3. Под воздействием высокочастотного напряжения на сетках первого резонатора электронный поток модулируется по скорости и группируется в пространстве между первым и вторым резонатором.

Рис.1.8. Трехрезонаторный клистрон
Однако ввиду малости входного напряжения коэффициент модуляции М мал, и к сеткам второго резонатора электронный поток приходит недогруппированным (Х < 1). Второй резонатор, настраиваемый на ту же частоту, ненагружен, и поэтому его добротность велика. Небольшие токи, наводимые в нем первой гармоникой конвекционного тока, развивают между сетками значительное по величине (усиленное) напряжение сигнала. Это напряжение значительно эффективнее оказывает дополнительное модулирующее действие на слабо сгруппированный поток. Третий резонатор располагается на таком расстоянии от второго, чтобы сгустки электронов проходили через его зазор оптимально сгруппированными (Х =1,84).

Принцип каскадной группировки электронов в трехрезонаторном клистроне иллюстрируется пространственно – временной диаграммой, изображенной на рис. 1.9. Рассмотрим скоростную модуляцию и движение в первой и второй трубках дрейфа электронов типа 1 – 4.

Процессы группировки электронов в первой трубке дрейфа не отличаются от рассмотренных в двухрезонаторном клистроне. Электронный сгусток, состоящий из электронов 1-3, наводит во втором резонаторе высокочастотное напряжение U2sin t. Фаза напряжения второго резонатора устанавливается автоматически такой, что электронные сгустки оказываются в максимумах тормозящих полупериодов. Амплитуда напряжения U2 значительно превышает амплитуду напряжения в выходном резонаторе, поскольку нагруженная добротность второго резонатора равна его собственной добротности.

Электрон 4, вылетевший из первого резонатора на полпериода позже электрона 2, оказывается в максимуме ускоряющего полупериода во втором резонаторе. Второй резонатор, выступая в роли дополнительного группирователя, тормозит электронные сгустки и ускоряет электроны 4, пролетающие его зазор на полпериода позже электронов 1 - 3. В результате такого взаимодействия электрон 4 догоняет сгусток в зазоре третьего резонатора, увеличивая его плотность.

Таким образом, если в двухрезонаторном клистроне электрон 4 являлся «неблагоприятным», так как отбирал энергию в выходном резонаторе, то в трехрезонаторном клистроне он группируется с электронами, отдающими энергию высокочастотному полю выходного резонатора.



Рис.1.9. Пространственно – временная диаграмма

трехрезонаторного клистрона

Реализация принципа каскадной группировки электронов в трехрезонаторном клистроне позволяет существенно улучшить его технические характеристики.

Максимально возможное теоретическое значение КПД может достигать величины 74% вместо 58% для двухрезонаторного клистрона.

Коэффициент усиления многорезонаторного клистрона зависит от числа каскадов. Для n-резонаторного клистрона оказывается справедливым приближенное эмпирическое выражение, максимальное значение коэффициента усиления в децибелах:
Кмакс  15 + 20 (n – 2). (3.52)
Из этого выражения следует, что с увеличением числа каскадов коэффициент усиления растет. В семирезонаторном клистроне, например, в соответствии с (3.52) можно получить усиление более 100 дБ. Однако при таком усилении клистрон легко самовозбуждается из-за возникающей обратной связи между входом и выходом прибора, поэтому на практике наиболее часто применяются клистроны с числом резонаторов от 3 до 6. Принципиально важно, что значительный рост коэффициента усиления при n>2 связан не с увеличением выходной мощности, а с тем, что при большем числе резонаторов из – за более эффективного группирования для получения прежней выходной мощности требуется существенно меньший входной сигнал.

Амплитудная характеристика многорезонаторного клистрона – зависимость выходной мощности от мощности, подаваемой на вход прибора, приведена на рис.1.10. Трехрезонаторный клистрон является узкополосным усилителем, если все резонаторы настроены на одну и ту же частоту. Такой режим настройки называют синхронным, и для него справедливо выражение (3.52). Как видно из рис.1.10, при точной настройке промежуточного резонатора в резонанс с двумя другими ( = 0) амплитудная характеристика клистрона имеет ярко выраженный максимум в области малых входных сигналов.


Рис. 1.10. Амплитудная характеристика трехрезонаторного клистрона
Расстройка промежуточного резонатора ( > 0) уменьшает коэффициент усиления, но позволяет повысить выходную мощность при той же затрате энергии от источника постоянного напряжения. При взаимной расстройке резонаторов расширяется полоса пропускания усилителя, но значения коэффициента усиления в максимуме падает так, что его добротность - произведение ширины полосы частот, определенной по трехдецибельному уровню спада коэффициента усиления на его максимальное значение (f) 3дБ Кмакс - остается приблизительно постоянным. Обычно в режиме синхронной настройки ширина полосы пропускания относительно средней частоты не превышает 0,5% , а при расстройке резонаторов она может быть увеличена до 2%.

Особенностью амплитудной характеристики трехрезонаторного клистрона является наличие максимума выходной мощности при некотором оптимальном значении мощности входного сигнала (Рвх опт).

Анализ пространственно – временной диаграммы при различных уровнях входной мощности позволяет объяснить эту особенность. Действительно, если входная мощность мала (Рвхвх опт), то электроны, получив малые приращения скорости будут медленно собираться в сгустки попадут в выходной резонатор недогруппированными. Выходная мощность будет небольшой. При увеличении входной мощности до уровня Рвх>Pвх опт электроны будут получать большие приращения скорости. В результате группирование произойдет слишком быстро, т.е. еще до подхода к выходному резонатору и выходная мощность тоже будет уменьшена. При Рвхвх опт образование сгустков электронов происходит непосредственно перед входом в выходной резонатор и развиваемая в нем мощность достигает максимального значения.

Многорезонаторные усилительные клистроны используются обычно для получения мощных СВЧ-колебаний.
Двухрезонаторный частотоумножительный клистрон
При анализе процессов группирования в клистроне было показано, что при Х > 0,5 функция ie (t), описывающая электронный ток, имеет сложную форму и богата гармоническими составляющими. Получив выражение (3.28), мы интересовались лишь первой гармоникой тока, так как в усилительном режиме оба резонатора клистрона настраиваются на одну и ту же частоту и на выходе выделяются колебания с частотой первой гармоники.

Для использования двухрезонаторного клистрона в качестве умножителя частоты его выходной резонатор настраивают на частоту, кратную частоте входного сигнала. В этом случае наибольший интерес представляют те гармоники тока ie, которые выделяются выходным резонатором.

Схема устройства частотоумножительного клистрона приведена на рис.1.11. Входной резонатор Р1 настроен на относительно низкую частоту входного сигнала, имеет большие габаритные размеры в индуктивной части и малое расстояние 1 между сетками для увеличения емкости. Входной сигнал поступает через через коаксиальный ввод энергии. Выходной резонатор Р2 с волноводным выводом энергии имеет гораздо меньшие габаритные размеры и увеличенное расстояние 2 между сетками в целях уменьшения емкости и обеспечения высокой резонансной частоты выходного резонатора.



Рис.1.11. Схема устройства умножительного клистрона
Из рис. 1.11 видно, что устройство частотоумножительного клистрона, за исключением отмеченных деталей, аналогично устройству усилительного клистрона. Отличие заключается в том, что частота колебаний, наводимых в выходном резонаторе, не равна частоте колебаний, возбуждаемых от внешнего источника, вследствие чего и оптимальный режим работы умножителя частоты отличается от режима работы усилительного клистрона.

Максимальная величина первой гармоники электронного тока достигается при Х=1,84. Максимумы функции Бесселя высших порядков соответствуют другим значениям Х. Третья гармоника ie3 имеет максимум при nX = 4,2 или при Х = 1,4; пятая гармоника ie5 при X = 1,28 и т.д.

Амплитуды высших гармоник Ienm, как это видно из таблицы, сравнимы по величине с амплитудным значением первой гармоники электронного тока Ie1m.
Таблица 1.2

N

1`

2

3

5

10

20

Ienm/Ie1m

1,00

0,83

0,76

0,64

0,52

0,42


Это обстоятельство особенно важно для использования клистрона в качестве умножителя частоты, так как позволяет произвести умножение частоты при сравнительно небольшой потере мощности.

В реальных устройствах мощность выделяемых гармоник значительно меньше, поскольку проведенный анализ группирования электронного потока не учитывал ряда факторов (взаимного расталкивания электронов, разности их аксиальных скоростей и др.) На практике мощность колебаний частоты n обычно не превышает 10% от мощности колебаний частоты , подводимых к входу.

Количественно качество работы умножителя частоты оценивается потерями преобразования Lпрб = 10 lg (Рвх / Рвых n) и коэффициентом преобразования входного Рвх (n = 1) в выходной Рвых n сигнал n–кратной частоты, Кпрб = Рвых n / Рвх. Чем выше иеньше преобразования, тем выше коэффициент преобразования и качество умножителя частоты. Значения коэффициента преобразования двухрезонаторных клистронов самые высокие среди коэффициентов других типов умножителей частоты, включая умножители на варакторных диодах СВЧ. Если в полупроводниковых умножителях потери преобразования удается снизить в лучшем случае до 2…4 дБ при удвоении и утроении частоты, то в клистронных умножителях при малых значениях n умножение частоты может сопровождаться усилением входного сигнала, при котором потери преобразования отрицательные, а коэффициент преобразования больше единицы.

Умножители частоты на двухрезонаторных клистронах конструируют для работы на гармониках от 3-й до 10-й и вследствие малого значения КПД рассчитывают на выходные мощности, менее 1 Вт. Особенно ценное свойство частотоумножительного клистрона заключается в возможности получения СВЧ-колебаний высокой стабильности. Возбудителем умножителя служит стабилизированный кварцем генератор метровых волн. При коэффициенте умножения n=10 и более на выходе умножителя могут быть получены высокочастотные колебания сантиметрового диапазона.
Двухрезонаторный генераторный клистрон
Для создания генератора на основе двухрезонаторного клистрона необходимо обеспечить положительную обратную связь между выходным и входным резонаторами. Оба резонатора располагаются рядом (рис. 1.12), и в их общей стенке в специальном отверстии укрепляется петля связи 1. Из выходного резонатора в нагрузку энергия отводится петлей связи 2 через коаксиальную линию. Цепь обратной связи между входным и выходным резонаторами может представлять собой простое отверстие в общей стенке обоих резонаторов, диаметр которого определяет степень связи между резонаторами.


Рис.1.12. Устройство двухрезонаторного генераторного клистрона
Для анализа режима колебаний в двухрезонаторном клистроне могут быть использовааны те же методы, что и для отражательного клистрона. Но анализ получается более сложным, так как генератор содержит две колебательные системы и внешнюю цепь обратной связи.

Баланс фаз для двухрезонаторного клистрона составляется на основании следующих рассуждений. Величина угла пролета 0, необходимая для передачи максимальной мощности от электронного потока во второй резонатор, определяется соотношением (3.44):
0 = 2 (n + ѕ) + 12.
С другой стороны,
0 = L / v0, (3.53)
где L – расстояние между зазорами резонаторов, протяженность дрейфа.

Подставляя в (3.53) выражения  = 2с/  и v0 = (2eU0/m)1/2, а также численные значения с, е и m, получим
0 = 2 500 L / [ (U0)1/2]. (3.54)
Приравнивая (3.44) к (3.53), получаем условие баланса фаз
500 L / [ (U0)1/2] = n + ѕ + 12/2. (3.55)
Если колебания в первом и втором резонаторах находятся в фазе (12 = 0), то в правой части получается выражение, сходное с выражением для баланса фаз отражательного клистрона, где имеется только один резонатор и сдвига фаз быть не может.

Из выражения (3.55) следует,что при L = const (это условие выполняется конструктивно) и заданной длине воны колебаний генерация в двух резонаторном клистроне (n – целое число) возникает лишь при определенных значениях U0. Таким образом, изменяя ускоряющее напряжение U0, можно добиться возникновения генерации при различных скоростях движения электронов, т.е. при различных значениях числа n. В соответствии с этим в двухрезонаторном клистроне, как и в отражательном, имеется несколько областей или зон генерации, соответствующих n = 1, 2 , 3 и т.д. На самом деле самовозбуждение имеет место в некотором интервале значений U0, определяющем ширину зоны генерации, представляющую собой зависимость генерируемой мощности от ускоряющего напряжения (рис.1.13). Каждая зона генерации характеризуется своим номерм n в соответствии с выражением (3.55).



Рис.1.13. Зоны генерации двухрезонаторного клистрона
“Двугорбый” вид зоны генерации объясняется тем, что колебательная система генератора состоит из двух связанных резонаторов. Глубина “провала” в зоне генерации зависит от степени электромагнитной связи между резонаторами. При сильной обратной связи зона генерации может даже раздваиваться.

Как видно из рис.1.13, при изменении ускоряющего напряжения в пределах каждой зоны генерации частота колебаний изменяется подобно тому, как это происходит в отражательнои клистроне. При некотором увеличении ускоряющего напряжения относительно его оптимального значения время пролета сгустков в пространстве дрейфа сокращается, и передача ими энергии выходному резонатору происходит раньше, чем в оптимальном режиме, что приводит к росту частоты колебаний. Это явление, как отмечалось ранее, называется электронной перестройкой частоты. В клистронных генераторах она невелика и составляет менее 1%. Механическая перестройка частоты затруднена, поскольку связана с необходимостью перестройки обоих резонаторов и обеспечения оптимальной обратной связи на каждой частоте.

Двухрезонаторные клистронные генераторы применяют для работы в частотном диапазоне от 5 до 40 ГГц с выходной мощностью 1…10 Вт. Ускоряющие напряжения при этом составляют 1…4 кВ. Значения КПД не превышают 10%. Достоинством двухрезонаторных клистронных генераторов является сравнительно высокая стабильность частоты генерации, небольшие размеры и масса.
Преобразовательный двухрезонаторный клистрон
Для работы некоторых систем требуются сигналы двух близких частот. В этих системах могут применяться клистронные преобразователи частоты. Схема такого клистрона отличается от приведенной на рис.1.11 наличием дополнительного электрода в виде сетки, установленной перед сеткой входного резонатора.

Сигнал с частотой f (СВЧ диапазона) подается во входной резонатор клистрона, а сигнал с частотой F (обычно в несколько десятков мегагерц) подается на дополнительную сетку того же клистрона.

В результате такой сложной модуляции электронного потока удается выделить сгустки, следующие друг за другом с частотой f  n F, где n – целое число. Настраивая выходной резонатор на одну из сдвинутых частот, получают сигнал, например, с частотой f + F.

Клистроны используют как усилители, генераторы, умножители и преобразователи частоты. Их разрабатывают практически для любого поддиапазона сверхвысоких частот. Значения их выходной мощности, коэффициента усиления и другие не уступают значениям этих параметров у приборов других типов, а в ряде случаев даже превосходят их.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


  1. Ермолов И.Н., Останин Ю.Я. Методы и средства неразрушающего контроля качества. Учеб. пособие. М.: Высш. шк., 1988. 368 с.

  2. Воробьев Е.А. Радиоволновой контроль судовых радио-технических конст-

струкций и материалов. Л.: Судостроение, 1986. 84 с.

  1. Пименов Ю. В., Вольман В.И.,Муравцов А.Д. Техническая электродинами-

ка. М.: Радио и связь. 2000. 536 с.

4. Грирорьев А.Д. Электродинамика и техника СВЧ. М.: Высш. шк., 1990. 336с.

5. Федоров Н.Д. Электронные приборы СВЧ и квантовые приборы. М.: Атом-

издат. 1979. 288 с.

6. Гутцайт Э.М. Техника и приборы сверхвысоких частот. М.: Радио и связь.

1994. 224 с.


1   2   3   4   5   6


Рис. 1.6. Пространственно- временная диаграмма группирования электронов
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации