Курсовая работа - Одноэтажное промышленное здание с деревянным каркасом - файл n2.doc

Курсовая работа - Одноэтажное промышленное здание с деревянным каркасом
скачать (288.1 kb.)
Доступные файлы (3):
n1.bak
n2.doc417kb.12.02.2009 09:15скачать
n3.dwg

n2.doc



Министерство образования Российской Федерации

Саратовский Государственный Технический Университет



Кафедра: «Промышленное и гражданское

строительство»

Курсовой проект

по дисциплине: «Конструкции из дерева и пластмасс»

Тема: «Одноэтажное промышленное здание с деревянным каркасом»



Выполнил:

гр. ПГС-


Проверил:

Саратов 2009



Исходные данные





  1. Пролет 12 м;

  2. Шаг колонн 5 м;

  3. Высота колонны 9,5 м;

  4. Длина здания 85 м;

  5. Район строительства – г. Саранск.



  1. Покрытие: балки клеефанерные двухскатные коробчатого сечения;



  1. Колоннаклееная прямоугольного сечения, армированная металлом;


Содержание
Введение………………………………………………………………………………………………………….4

1. Конструирование и расчет плиты покрытия…………………………..5

1.1. Конструктивное решение……………………………………………………………………..5

1.2. Сбор нагрузок…………………………………………………………………………………………….5

1.3. Определение расчетных усилий…………………………………………………………6

1.4. Определение геометрических характеристик сечения………..7

1.5. Проверка прочности плиты…………………………………………………………………7



2. Конструирование и расчет балки………………………………………………..9

2.1. Конструирование балки………………………………………………………………………..9

2.2. Сбор нагрузок и определение расчетных усилий……………………9

2.3. Расчет прочности балки…………………………………………………………………….11
3. Конструирование и расчет колонны………………………………………….17

3.1. Компоновка сечения колонны……………………………………………………………17

3.2. Сбор нагрузок………………………………………………………………………………………….18

3.3. Определение расчетных усилий………………………………………………………19

3.4. Расчет прочности колонны……………………………………………………………..20
Список использованных источников………………………………………………..26

Введение

Целью курсового проекта является конструирование и расчет конструкций одноэтажного, однопролетного промышленного здания с деревянным каркасом, для строительства в г. Саранск.

Рассматривается проектирование клеефанерной плиты покрытия, клеефанерной двухскатной балки коробчатого сечения и клеедеревянной колонны прямоугольного сечения, армированной металлом.

1.Конструирование и расчет плиты покрытия
1.1.Конструктивное решение
Принимаем номинальные размеры плиты 1,5х5м. В продольном направлении длину плиты принимаем 4960 мм (зазор 40мм) . Каркас плиты выполняем из сосновых досок 2-го сорта с расчетным сопротивлением скалыванию вдоль волокон при изгибе Rск=1,6 МПа.

Обшивки плит принимаем из березовой фанеры марки ФСФ толщиной 8 мм. С учетом обрезки кромок, ширину плиты понизу принимаем 1490 мм, а поверху 1470 мм, что обеспечивает необходимый зазор между плитами.

Высоту ребра каркаса принимаем h=l/35=500/35=14,3 см.

Сечение средних продольных ребер 46x140 мм учетом острожки). Общее число продольных ребер4, торцевые и поперечные ребра принимаем высотой 140 мм и толщиной 28 мм. Число поперечных ребер 3 на расстоянии друг от друга 1,3 м.

В качестве утеплителя принимаем минераловатные плиты. Толщину утеплителя назначаем по средней суточной температуре воздуха в январе для Саранска tср=-10 0С, и отн. влажности в помещении65%. Принимаем толщину утеплителя 100 мм. Пароизоляция устраивается из полиэтиленовой пленки толщиной 0,2 мм. Для удержания утеплителя в проектном положении принимаем решетку из брусков 25х25мм, которые крепятся гвоздями к ребрам.

1.2.Сбор нагрузок


- вес продольных ребер

q2=[(0,0460,144,962+0,0280,144.962)50010]/(51,5)= 0,067 кН/м2;

- вес поперечных ребер

q3=[(0,0280,140,4415)50010]/(51,5)=0,017 кН/м2;

(общий вес ребер q2Н=0,084 кН/м2.

- вес утеплителя

q4Н.= 0,441,250,11220010/(51,5)=0,18кН/м2.

- вес обшивок

q3Н=20,00870010=0,1 кН/м2;
Расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия определяем в соответствии со СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия». Для Саранска: s0=1,6 кН/м2. SН=1,23 кН/м2

Вид нагрузки

Нормативная


кН/м2

Коэф. над-ти

по нагрузке

Расчетная


кН/м2

1.Постоянная

- вес кровли

- вес рёбер

- вес обшивок

- вес утеплителя

2.Временная

- снеговая


0,15

0,084

0,1

0,18
1,23


1,3

1,1

1,1

1,2



0,195

0,09

0,11

0,22
1,6

Итого:

1,74




2,22



1.3.Определение расчетных усилий.

Так как отношение длины плиты к ее ширине больше 2, то плита рассчитывается как однопролетная балка.

Значения погонной нагрузки:

qпН=1,741,5=2,61 кН/м

qп =2,221,5=3,33 кН/м




Рис. 1.1: Расчетная схема плиты



Расчетная длина плиты

lp=lf-0.065= 4,895 м.

Максимальные значения расчетных усилий:

- изгибающий момент

М=[(3,33(4,895)2]/8=10,1 кНм;

- поперечная сила

Q=(3,334,895)/2=8,2кН.

1.4.Определение геометрических характеристик сечения


bрас.=0,9344,4+22,8+24,6=133,9 см.

Материалы, входящие в поперечное сечение плиты, приводим к фанере обшивки. Для вычисления коэффициента приведения модули упругости древесины и фанеры принимаем согласно СНиП: Едр=10000 МПа, Еф=9000 МПа.

Приведенный момент инерции:

Где z-расстояние от нейтральной оси до собственной оси обшивок

Приведенный момент сопротивления:

Wnp=(2Inp)/hn=(219847)/15,6=2687,6см3
1.5.Проверка прочности плиты

1.5.1.Проверка верхней обшивки на сжатие с учетом устойчивости при общем изгибе плиты

При расстоянии между ребрами в свету с=44,4 см и толщине фанеры ф=0,8 см имеем отношение:

с/ф = 44,4/0,8 = 55,1 >50


тогда ф===0,412

с= (расчетное сопротивление фанеры сжатию вдоль волокон).
1.5.2.Проверка верхней обшивки на местный изгиб между продольными ребрами от сосредоточенного груза.

Изгибающий момент:



Момент сопротивления сечения обшивки с расчетной шириной 100 см:


(=1,2 коэффициент, принимаемый по СНиП, =6,5- расчетное сопротивление из плоскости листа фанеры поперек волокон наружных слоев)


1.5.3.Проверка нижней обшивки на растяжение при общем изгибе плиты.

р=М/Wпр=1010/2687,6=0,38кН/см2=3,8МПа < 0,614=8,4 МПа.

Где 14 МПа- расч. сопротивление растяжению в плоскости листа вдоль наружных слоёв, с учетом коэффициента снижения расчетного сопротивления в местах стыковки листов фанеры «на ус» 0,6
1.5.4.Проверка клеевого шва между шпонами фанеры на скалывание.

Статический момент обшивки относительно нейтральной оси:

Sф=133.9*0,8*7,4=792,7 см3

(расчетное сопротивление фанеры скалыванию в плоскости листа фанеры.)
1.5.5.Проверка продольных ребер на скалывание.

Приведенный статический момент половины сечения относительно нейтральной оси сечения плиты:

Sпр=133,9*0.8*(7,8-0,4)+14,8*(142/8)*(Eфдр)=1220,6 см3

(расчетное сопротивление древесины скалыванию)
1.5.6.Относительный прогиб плиты от нормативной нагрузки.



2.Конструирование и расчет балки

2.1.Конструирование балки

Балка клеефанерная, коробчатого сечения, состоит из фанерных стенок, дощатых клееных поясов и ребер жесткости. Для стенок применяем водостойкую фанеру ФСФ по ГОСТ 3916-69 толщиной не менее 10 мм. Для поясов применяем сосновые доски сечением 150х32 учетом острожки 120x27 мм).

Высота сечения балки в середине пролета:

hтр=(1/81/12)Lпринимаем 120 см.

Высота сечения на опоре с учетом уклона в 10% принимаем равной 60 см.

Принимаем пояс сечением 240x189 мм. Нижний пояс - из досок I сорта, верхний пояс - из досок второго сорта. По длине доски соединяются зубчатым шипом.

В наружных досках устраиваются прорези шириной не менее 5 мм для предотвращения деформации клеевых швов в результате различных деформаций древесины и фанеры при колебаниях влажности.

2.2.Сбор нагрузок и определение расчетных усилий


Нормативную нагрузку от собственного веса балки вычисляем по формуле:



Сбор нагрузок на балку

Вид нагрузки

Нормативная


кН/м2

Коэф. над-ти

по нагрузке

Расчетная


кН/м2

1.Постоянная

- вес кровли

- собств. вес плит

- вес утеплителя

- собств. вес балок

2.Временная

- снеговая


0,15

0,184

0,18

0,093
1,23


1,3

1,1

1,2

1,1



0,195

0,202

0,22

0,102
1,6

Итого:

1,84




2,32


Расчетной схемой балки покрытия является балка на шарнирных опорах нагруженная равномерно распределенной нагрузкой.

Н


Рис. 2.1: Расчетная схема балки
ормативная
и расчетная погонная нагрузка:

нормативная qпн=1,84*5=9,2 кН/м

расчетная -

qп =2,32*5=11,6 кН/м

Расстояние от опоры до опасного сечения:



-расстояние между центрами поясов в приопорном сечении

-фактический наклон верхнего пояса к горизонтали

И


Рис. 2.2: Опасное сечение балки
згибающий момент в опасном сечении:




Момент инерции и момент сопротивления, приведенные к древесине:




2.3.Расчет прочности балки


2.3.1.Проверка поясов на действие нормальных напряжений

Напряжения в нижнем поясе:

(расчетное сопротивление древесины первого сорта растяжению)



.

Напряжения в верхнем поясе учетом устойчивости):

(расчетное сопротивление древесины второго сорта сжатию)




2.3.2.Проверка фанерной стенки в опасном сечении на растяжение



где Rр.ф.расчетное сопротивление фанеры растяжению в плоскости листа вдоль волокон наружных слоев шпона.

Kф- коэффициент повышения модуля упругости фанеры на 20%

коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления фанеры, стыкованной на «ус», при работе её на изгиб в плоскости листа.

2.3.3.Проверка фанерной стенки на действие главных растягивающих напряжений

Проверку стенки на действие главных растягивающих напряжений при действии распределенной нагрузки осуществляем в зоне первого от опоры стыка фанерных стенок.

Расстояние от опоры до первого стыка фанерной стенки Х=1200мм

Проверка производится по формуле:



где

-суммарная толщина фанерных стенок

-высота стенки в выбранном сечении

RФР- расчетное сопротивление фанеры растяжению под < к волокнам наружних слоев, определяемый по графику рис.17 СНИП II-25-80.

-момент инерции и статический момент, приведенные к фанере.
Поперечная сила и изгибающий момент в сечении Х:




Рис. 2.3: Сечение балки при проверке на дейст-

вие главных растягивающих напряжений


Приведенный к фанере статический момент и момент инерции

.





(по приложению 5 СНиП II-25-80 для семислойной фанеры)


2.2.4.Проверка местной устойчивости фанерной стенки

Проверка выполняется для сечений в середине опорной панели балки при условии

Предварительно определяем:

-Длина опорной панели (расстояние между ребрами жесткости в свету),

a =88,7-15=73,7см;

- Расстояние от центра сечения до оси опоры: Х1=43см;

И


Рис.2.4: Сечение при проверке местной

Устойчивости стенки (в приопорной панели)
згибающий момент и поперечная сила для расчетного сечения




Расчет производится по формуле



где , - соотв. нормальные и касательные напряжения в стенке от изгиба на уровне внутренней кромки поясов в расчетном сечении (середина опорной панели балки)

кИ , кТкоэффициенты, определяемые по приложению 5 СНиП II-25-80.

- толщина фанерной стенки

hствысота стенки в расчетном сечении

hрасчрасчетная высота стенки

Приведенный к фанере статический момент и момент инерции

.



а/hст=88,7/18=5,55 -> по СНиП коэф. кИ=11,5; кТ=2


2.2.5.Проверка фанерных стенок в опорном сечении на срез в уровне нейтральной оси.




Рис. 2.5: Опорное сечение балки
кНмаксимальная поперечная сила;

статический момент и момент инерции опорного сечения, приведенный к фанере;


(расчетное сопротивление фанеры срезу перпендикулярно плоскости листа).



2.2.6.Проверка фанерных стенок в опорном сечении на скалывание по вертикальным швам между поясами и стенкой.



-расчетное сопротивление фанеры скалыванию в плоскости листа,

=0,8МПа (для семислойной фанеры);

- суммарная длина вертикальных швов между стенкой и поясами

=240*2=480мм


2.2.7.Проверка прогиба от действия нормативной нагрузки.

Прогиб балки определяем с учетом коэффициента, учитывающего влияние переменности высоты сечения, и коэффициента, учитывающего влияние деформаций сдвига от поперечной силы. При этом вычисляем момент инерции в середине пролета, приведенный к древесине, и учитываем модуль упругости древесины.

Момент инерции сечения в середине пролета



Прогиб двухскатной балки определяется по формуле:



где fо прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига;

h наибольшая высота сечения;

l пролет балки;

k коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения;

с коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.

Прогиб балки постоянного сечения, высотой равной максимальной высоте проектируемой двухскатной балки:



Значение коэффициентов k, с (по СНиП II-25-80):

к=0,15 + 0,85=0,15+0,850,5=0,58;

с=15,4 +3,8=15,4+3,80,5=17,3; (где =)

Прогиб балки:





Проверка выполняется.
3.Конструирование и расчет колонны
3.1.Компоновка сечения колонны

Колонна, согласно заданию, клеёная, прямоугольного сечения, армированная металлом.

Высота до низа несущих конструкций 9,5 м, шаг колонн5м.

Задаемся гибкостью колонны =100.

Предварительные размеры сечения колонны принимаем

hк=H/13=950/13=73,5см-20%=50см; bк=Н/29=950/29=33см.

Из-за отсутствия досок такой ширины принимаем доски шириной 175мм 200мм с предварительной склейкой их по кромке в щит.

Фактическая ширина с учетом припусков на усушку и механическую обработку составит

bк=(175-15)+(200-15)=345мм.

Для изготовления колонн применяются сосновые доски второго сорта толщиной 40 мм. После двухстороннего фрезерования (острожки) толщина досок составит

tф=40-23,5=33 мм.
С учетом принятой толщины досок высота сечения колонны будет:
hк=3319=627мм; .
П

Рис. 3.1: Поперечное сечение колонны
лощадь
поперечного сечения колонны
А=bкhк =34,5*62,7 =2163см2

Площадь поперечного сечения арматурных стержней (принимаем армирование колонны 1%):
(2163*0,01)/4=21,6/4=5,4см2.
Принимаем арматуру - 4 стержня (ГОСТ 5781-82*) класса А II диаметром 23мм, площадь сечения стержня 6,1 см2

Аарм=4*6,1=24,4 см2.
Коэффициент армирования:



что удовлетворяет условию: «площадь армирования устанавливается в пределах 1-3% площади поперечного сечения».
3.2.Сбор нагрузок

Нагрузка от собственного веса колонны:

Рс.к.=500*0,345*0,627*9,5=1027,5кг =10,3кН.

Вертикальные нагрузки, действующие на поперечную раму:

Вид нагрузки

Нормативная


кН/м2

Коэф. над-ти

по нагрузке

Расчетная


кН/м2

1.Постоянная

- вес кровли

- собств. вес плит

- вес утеплителя

- собств. вес балок

- собств. вес колонн

2.Временная

- снеговая


0,15

0,184

0,18

0,093

0,34
1,23


1,3

1,1

1,2

1,1

1,1



0,195

0,202

0,22

0,102

0,378
1,6

Итого:

2,18




2,7


Д


Рис. 3.2. Расчетная схема колонны

в плоскости рамы (слева) и из плоскости

рамы (справа)
ля
Саранска (по СниП «Нагрузки и воздействия») нормативное значение ветрового давления (второй ветровой район)Wо=0.3 кПа

Тип местности – “С-> коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте к(до 5м)(10м)=0,4

Расчётная погонная ветровая нагрузка

для активного давления

w + =Wocb?fk =0.30.85·1.4·0.4=0,7 кН/м

для пассивного давления

w - =Woc'b?fk =0.3(-0.6)5·1.4·0.4=-0,5 кН/м
где Wo- нормативное значение ветрового давления, принимаемого

по СНиП 2.01.07-85 в зависимости от района строительства

с – аэродинамический коэффициент, принимаемый в соответствии со

СНиП

с= 0.8с наветренной стороны (при Н/L=9.5/12=0.8)

с'=-0.6с заветренной стороны

b=5мшаг колонн

?f=1.4коэффициент надёжности по ветровой нагрузке

kкоэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте

Ветровая нагрузка на покрытие (сосредоточенная сила в уровне нижнего пояса балки):

W += w +hоп=0.70.6=0,42 кН
W -= w -hоп=-0.50.6=0,3кН
3.3.Определение расчётных усилий

Рама один раз статически неопределимая система. За неизвестное принимаем продольное усилие «Х» в ригеле, которое определяется для каждого вида загружения отдельно.

от ветровой нагрузки, приложенной в уровне ригеля

ХW=0.5(W+-W-)=0.5(0,42-0,3)=0.06 кН
от ветровой нагрузки на стены

кН
Изгибающие моменты в заделке стоек (без учёта коэффициента сочетаний):


Продольные силы в заделке стоек

NA=Nпр=(qс.п.+qс.б.+S)*0.5*L*b+Pс.к

NA=Nпр=(0,617+0,102+1,6)*0,5*12*5+10,3=79,87кН
Расчётные усилия для расчёта колонны:

М=35,16 кНм N=79,87кН
3.4.Расчет прочности колонны

3.4.1.Расчёт колонны на прочность в плоскости рамы

Расчет армированных колонн производят с учетом совместной работы клееной древесины и стальной арматуры методом приведенных к древесине сечений учитывающим модули упругости древесины и стали. Ослабление пазами под арматуру не учитывается, поскольку они заполнены арматурой и клеем. При расчете учитываем то, что армирование колонны симметричное.

Расчётная длина колонны в плоскости рамы

lо=2.2*Н=2.2*9.5=20.9 м
Площадь поперечного сечения колонны Адр=2163см2. Площадь арматуры 1,13% площади сечения колонны: Аs=24,4см2.

Отношение модуля упругости арматуры и дерева:



Приведенная площадь сечения:



Приведенный момент инерции:

где h0=759-2*38,4=682мм,

Приведенный момент сопротивления сечения:



Радиус инерции



Гибкость колонны в плоскости рамы:

х=l0/ix= 2090/20,04= 99,3 > 70

следовательно, коэффициент продольного изгиба определяем по формуле:

х=3000/х2=3000/99,32=0,192

Для сосновой древесины второго сорта и при принятых размерах поперечного сечения (по табл.3 СНиП II-25-80) находим расчетное сопротивление сжатию Rс=15 МПа. По п.3.2 находим коэффициенты условий работы:

mн=1,2; mб=0,95; mсл=1; .

Окончательное значение расчетного сопротивления составит:

Rс= Rс mн mб mсл =151,20,95=17,1 МПа.
Найдем значение коэффициента :



Найдем значения изгибающего момента от действия поперечных и продольных нагрузок:

МД=М/=35,16/0,908=38,7кНм.

Найдем нормальные напряжения и сравним их с расчетным сопротивлением:


1,4
МПа<17,1 МПа

т.е. прочность обеспечена с большим запасом, оставляем ранее принятые размеры, т к оно подбиралось с учетом предельной гибкости.
3.4.2.Расчет колонны на устойчивость плоской формы деформирования плоскости рамы)

Принимаем, что распорки по колоннам плоскости параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн, т.е. использована крестовая схема вертикальных связей по колоннам без дополнительных распорок.

расчетная длина колонны из плоскости рамы:

l0=H=9,5 м.

Гибкость колонны из плоскости рамы:

у=l0/ix= l0/(0,289bк) = 9,5/(0,289*0,345)=95,3 > 70,

следовательно, коэффициент продольного изгиба определяем по формуле:

у=3000/2=3000/95,32=0,33

Для нахождения коэффициента м предварительно найдем значение коэффициента Кф по табл. прил.4 СНиП II-25-80.

Кф=1,75-0,75d=1,75, т.к. M в верхней части колонны равен нулю -> d=0



Проверим устойчивость:

т.е. устойчивость в плоскости рамы обеспечена.
3.4.3.Расчет колонны на устойчивость из плоскости рамы.

Коэффициент продольного изгиба из плоскости рамы определили в предыдущей проверке. Поэтому сразу делаем проверку:



устойчивость колонны из плоскости рамы обеспечена.
3.4.4.Расчет узла защемления колонны в фундаменте

Принимаем вариант местного крепления колонны с помощью анкерных полос и клееных накладок.

Определим расчетное усилие, возникающие в полосе :



М=35,16кНм

В соответствии со СНиП II-25-80 определим значения коэффициентов:



т.к. Эпюра моментов имеет треугольное очертание, умножаем на коэффициент



МД=М/кн=35,16/1,007·0,967=36,12кНм.

Значение относительного эксцентриситета:



-> сечение сжато не по всей площади.

Высота сжатой зоны сечения:



Возникающее растягивающее усилие:



Приняв ширину анкерной полосы равной ширине колонны, определим требуемую толщину из условия работы на растяжение. (R=225МПа)

.

Конструктивно принимаем ?а=6 мм.
Усилие в наклонных тяжах



Требуемая площадь наклонных тяжей находится из условия работы на растяжение (R=145МПа)



Принимаем тяжи диаметром d=16 мм Аs=2,01см2.
На поверхность клееной накладки опирается уголковая траверса. Траверса рассчитывается на изгиб как балка, опирающаяся на гайки наклонных тяжей и нагруженная реактивным давлением торца накладки.

Конструктивная длина уголка:



0,005 м – зазор между колонной и тяжем.

Нагрузка на уголок:



Изгибающий момент в уголке:



Требуемый момент сопротивления:



Принимаем равнополочный уголок90х7: Ix=94,3 см4, z0=2,47 см.

Момент сопротивления уголка:

,

т.е. прочность уголка обеспечена.
Назначим размеры уширения колонны внизу. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом 45 ° определим по формуле :



С учетом коэффициента условий работы mн=1,2 Rсм,45=7,45 МПа.

Площадь смятия древесины под уголком:

Асм=bугbк=0,09 ·0,345=0,031 м2.

Напряжение смятия:



Принимаем толщину уширения колонны равной двум толщинам досок после фрезерования 2х0,033=0,066 м, что достаточно для размещения уголка90х7 под углом 45°:



С учетом принятых уширений высота сечения колонны понизу:



Высоту накладок, учитывая конструктивное решение узла и расположение тяжей под углом 45°, принимаем равной высоте сечения колонны + 150 мм.

Длина накладок:

lнакл=hкн+0,15=0,759+0,15=0,91м.
Проверка прочности на скалывание в плоскости приклейки досок-накладок, на которые опираются уголки.

Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление древесины скалыванию определим по формуле:

,

где lск=lнакл=0,91м,



, т.к. скалывание промежуточное,





Напряжения скалывания:


Список использованных источников


  1. СНиП II-25-80. Нормы проектирования деревянные конструкции. М: Стройиздат,1982;

  2. СНиП 2.01.07-85. Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия. М: Стройиздат, 1982;

  3. Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования: Учеб. пособие для вузов/ Ю. В. Слицкоухов, И. М. Гуськов, Л. К. Ермоленко и др.; под ред. Ю. В Слицкоухова.- М.: Стройиздат, 1991.- 256с.:ил.

  4. Пшенов А.А. Компоновка конструктивной схемы здания проектирование плит покрытия. Мет. Указания. Сарат. гос. техн. унив. 1995.-25с.

  5. Пшенов А.А. Конструирование и расчёт дощатоклеёных и клеефанерных балок. Мет. указания. Сарат. гос. техн. унив. 1995.-25с.

  6. Пшенов А.А. Конструирование расчёт дощатоклеёных колонн. Мет. указания. Сарат. гос. техн. унив. 1995.-25с.




Саратовский Государственный Технический Университет
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации