Курсовой проект - Расчёт холодильной установки - файл ????????????.doc

приобрести
Курсовой проект - Расчёт холодильной установки
скачать (654.4 kb.)
Доступные файлы (11):
???.???.-1.doc1497kb.23.02.2003 11:59скачать
????? ????.doc21kb.28.11.2002 01:53скачать
?? ??? ?????.dwg
?? ??? ??????????.dwg
????? ????????????.dwg
?????.dwg
??????????.dwg
???????????.mcd
????????????.doc54kb.01.04.2001 18:22скачать
Const&ed.mcd
????????????.doc761kb.30.04.2003 15:49скачать

????????????.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
Гомельский государственный технический университет

им. П.О. Сухого


Кафедра «Промышленная теплоэнергетика и экология»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
по курсу: «Промышленные тепломассообменные и холодильные установки»

на тему: «Расчёт холодильной установки»
Выполнил студент гр. ТЭ-42

Костенко Ю. И.

Принял преподаватель

Овсянник А. В.
Гомель 2003

Введение
Задача курсового проекта – приобретение навыков проектирования одной из теплотехнологических промышленных установок,

В данном курсовом проекте производится расчёт холодильной установки. Результатом расчёта являются выбор установки и основного оборудования, выбор вспомогательного оборудования, выбор конструкционных материалов, решение вопросов охраны окружающей среды.

Холодильные установки – это комплекс машин и аппаратов, предназначенных для получения и поддержания в охлаждаемых объектах температур ниже чем температура окружающей среды. Холодильная установка состоит из холодильной машины, системы отвода теплоты конденсации и системы отвода теплоты от потребителей холода.

В холодильных установках, применяемых в различных отраслях промышленности, наибольшее распространение получили парокомпрессионные холодильные машины, Абсорбционные холодильные машины целесообразно применять в том случае, когда имеются вторичные энергоресурсы в виде дымовых газов, продуктов сгорания, продуктов технологического производства, отработанного пара низких параметров.

СОДЕРЖАНИЕ

стр.

Введение……………………………………………………………………..3

Исходные данные…………………………………………………………...4

1. Расчёт цикла парокомпрессионной установки….……………………...5

2. Расчёт и подбор основного оборудования холодильной машины…….7

3. Расчёт и подбор вспомогательного оборудования …………………....11

4. Расчёт системы оборотного водоснабжения.……..……………………13

5. Подбор насосов для системы оборотного водоснабжения и контура

хладоносителя…………………………………………………………15

6. Расчёт тепловой изоляции……….……………………………………....17

Список литературы………………………………………….……………...25

Приложение 1

Приложение 2

Исходные данные.


  1. Город - Казань

2. Холодопроизводительность установки с учётом потерь: Qo=750 кВт

3. Температура выхода хладоносителя из испарителя: tх2 = -24oC

4 Рабочее тело (хладагент) – аммиак(R717).

5. Тип системы хладоснабжения – централизованная с промежуточным

хладоносителем.

6. Система водоснабжения - оборотная.



  1. Расчёт цикла парокомпрессионной установки.


Расчётная температура наружного воздуха для города Казани определяется по среднемесячной температуре самого жаркого месяца [2, стр. 21] с учётом влияния максимальных температур [2, стр. 21] в данной местности:

(1)

Расчётная относительная влажность наружного воздуха определяется по H-d

диаграмме по расчётной температуре и влагосодержанию воздуха , определённому по среднемесячным значениям параметров воздуха для самого жаркого месяца - и [2, стр. 77].

Температура воды, поступающей на конденсатор , определяется в зависимости от температуры наружного воздуха: для систем оборотного водоснабжения

(2)

где - температура наружного воздуха по мокрому термометру (определяется по H-d диаграмме по расчётной температуре и расчётной относительной влажности наружного воздуха )

Температура воды на выходе из конденсатора:

(3)

где - подогрев воды в конденсаторе (oC), для горизонтального кожухотрубча- того 4ч5 [1, стр. 79]. Принимаем .

Температура конденсации паров хладагента:

(4)

Температура кипения хладагента:

(5)

где - минимальная разность температур в аммиачных испарителях. Принимаем [1, стр. 79]

- температура выхода хладоносителя из испарителя (исходные данные).

Температура переохлаждения жидкого хладагента перед регулирующим вентилем должна быть на 3 ч 5 oC выше температуры воды, поступающей на конденсатор:

(6)

Для исключения попадания жидкого хладагента в цилиндры компрессора должен быть обеспечен перегрев паров на всасывании в компрессор на 5ч15 oC. Этот перегрев обеспечивается в испарителе и во всасывающих трубопроводах за счёт внешних теплопритоков:


(7)

Строим цикл одноступенчатой парокомпрессионной машины в h-lgp и s-T диаграммах. [См. Приложение 1,2.]

lgp T

t2 2
t2

3 3? pк, tк 2?? 2 3? pк, tк 2?

tп = t3 tп

3 t1

tвс = t1 pк, tк tвс 1

po, to 1 4

4 1? 1?

h S



Параметры точек сводим в таблицу 1.

Таблица 1.

№ точки












Состояние

1/

-27

0,144

0,84

1646

9,205

Сухой насыщенный пар

1

-20

0,144

0,82

1664

9,23

Перегретый пар

2

140

1,24

0,155

1992

9,23

Перегретый пар

2/

32

1,24

0,104

1707

8,43

Сухой насыщенный пар

3/

32

1,24

1,69∙10-3

569

4,71

Насыщенная жидкость

3

27

1,24

1,67∙10-3

550

4,63

Переохлаждённая

жидкость

4

-27

0,144

0,15

550

4,71

Жидкость + Пар




  1. Расчёт и подбор основного оборудование холодильной машины.


Для расчёта и подбора основного оборудования холодильной машины по холодопроизводительности установки и параметрических точек цикла определяем тип и количество компрессоров и тепловую мощность аппаратов (испаритель и конденсатор).

На основании теплового расчёта аппаратов выбираем тип и количество испарителей и конденсаторов.
Компрессор.
Удельная массовая холодопроизводительность:

(8)

Удельная работа сжатия в компрессоре:

(9)

Массовый расход хладагента для обеспечения заданной холодопроизводительности:

(10)

где Qo=750 кВт - холодопроизводительность установки.

Действительный объёмный расход паров, поступающих в компрессор в единицу времени:

(11)

где - удельный объём всасываемого пара (точка 1)

Объём, описываемый поршнями в единицу времени:

(12)

где - коэффициент подачи компрессора определяемый по графику , [1,стр. 115, прилож.12]

По объёму, описываемого поршнями, подбираем компрессор типа П220

[1, стр. 119, прилож.17]

с объёмом описываемым поршнями:

при частоте вращения 25 1/с и потребляемой мощностью 79 кВт.

Количество компрессоров:

(13)

где - теоретическая объёмная подача одного компрессора, являющаяся паспортной характеристикой.

Для предприятия с непрерывным режимом предусматриваем установку одного резервного компрессора такого же типа.

Действительная объёмная подача компрессоров:

(14)
Действительный массовый расход хладагента, циркулирующего в установке при 6 установленных компрессорах:

(15)

Теоретическая (адиабатная) мощность сжатия паров хладагента в компрессорах:

(16)

Индикаторная мощность, потребляемая компрессорами:

(17)

где - индикаторный КПД, определяется по графику

[1, стр.115, прилож.13]

Эффективная мощность (на валу компрессора):

(18)

- механический КПД, учитывающий потери на трение.

Для бескрейцкопфных компрессоров Принимаем

Электрическая мощность, потребляемая из сети:

(19)

где - КПД передачи.

- КПД электродвигателя.
Испаритель.
Действительная тепловая мощность испарителя

(Действительная холодопроизводительность компрессоров )

(20)

Средняя разность температур в испарителе:

(21)

где - температура хладоносителя на входе в

испаритель.

Для аммиачных горизонтальных кожухотрубчатых испарителей величина изменения температуры хладоносителя . Принимаем .

[1, стр. 86]

По температуре замерзания рассола CaCl2 определяем по справочным данным концентрацию раствора , а по концентрации и средней температуре хладоносителя физические свойства водного раствора CaCl2:




[5, табл. 4.1]



Плотность:

Теплоёмкость:

Коэффициент объёмного расширения:

Теплопроводность:

Вязкость кинематическая:

Значение коэффициента теплопередачи выбираем ориентировочно:

. Принимаем . [1, стр. 86]

Плотность теплового потока:

(22)

При движении хладоносителя со скоростью до 1,5 м/с плотность теплового потока должна составлять 2330ч2900 Вт/м2. [1, стр. 86]

Площадь поверхности теплообмена испарителя:

(23)

По площади подбираем испаритель 160ИТГ-2шт. [1, стр.118, прилож.18] с площадью поверхности теплообмена каждый.

Суммарная действительная площадь:

(24)

Проверяем действительную тепловую мощность испарителя:

(25)

где

Массовый расход циркулирующего хладоносителя (рассола):

(26)

где - теплоёмкость хладоносителя.
Конденсатор.
Действительная тепловая мощность конденсатора:

(27)

Средний температурный напор определяется:

(28)

В горизонтальных кожухотрубчатых конденсаторах составляет 5ч8 oC.

[1, стр.84]

Плотность теплового потока:

(29)

где - принимаем. [5, стр. 108]


Для горизонтальных кожухотрубчатых конденсаторов:

при скорости движения охлаждающей воды до 1,5 м/с.

[1, стр. 86]

Поверхность теплообмена конденсатора:

(30)

Подбираем конденсатор КТГ-110 – 2шт. [1, стр. 117, прилож.15] с поверхностью теплообмена каждый.

(31)

Проверяем действительную тепловую мощность:

(32)

где

3. Расчёт и подбор вспомогательного оборудования.
Отделители жидкости.
Количество отделителей жидкости в схеме холодильной установки равно количеству испарителей. Подбор отделителя жидкости осуществляется по диаметру парового патрубка испарителя и затем проверяется по скорости паров в отделителе жидкости, которая не должна, превышать 0,5 м/с [1, стр. 87].

(33)

где - действительная массовая подача компрессора, всасывающего пар из одного отделителя жидкости.

- действительный массовый расход хладагента, циркулирующего в установке.

- удельный объём всасываемого пара (точка 1)

- внутренний диаметр корпуса отделителя жидкости.

Для испарителя 160ИТГ диаметр патрубка .

Устанавливаем отделители жидкости типа 125ОЖ с -2 шт.
Маслоотделители.
Выбираем по диаметру нагнетательного патрубка компрессора П-220 (диаметр нагнетательного патрубка ) маслоотделитель типа 100ОМО циклонный [1, стр. 121, прилож.21]

Диаметр корпуса .

- диаметр выбранного сосуда.

Проверяем скорость паров в сосуде, которая не должна превышать 1м/с

[1, стр. 88]

(34)

где - массовый расход хладагента через маслоотделитель (компрессор).

- удельный объём всасываемого пара (точка 2)
Маслосборник.
Подбор осуществляется по производительности холодильной установки. Для средних установок подбираем маслосборник типа 300СМ.


Линейные ресиверы.
Суммарная ёмкость линейного ресивера для систем с промежуточным хладоносителем должна быть не меньше ёмкости испарителей по аммиаку при заполнении ресиверов жидким хладагентом не более чем на 80% их ёмкости с учётом 50% рабочего заполнения ресивера [1, стр. 88].

(35)

где - объём межтрубного пространства испарителя.

[7, табл. 13.2, стр. 105]

- суммарная ёмкость испарителей типа 160ИТГ по межтрубному пространству.

По [5, табл. 5.21] выбираем линейные ресиверы типа 5РВ-2шт. ДЧS = 1200Ч12 мм.
Дренажные ресиверы.
Ёмкость дренажного ресивера определяется исходя из возможности приёма жидкого хладагента из наиболее крупного аппарата (испарителя) с учётом предельного заполнения не более 40% для вертикальных ресиверов и 60% для горизонтальных [1, стр. 89].

(36)

где - для горизонтальных ресиверов.

- объём испарителя 160ИТГ по межтрубному пространству.

По [5, табл. 5.22] подбираем дренажный ресивер типа 2,5РД: ДЧS = 800Ч8 мм.



4. Расчёт системы оборотного водоснабжения.
Расчёт системы оборотного водоснабжения предполагает подбор вентиляторных градирен, подбор циркуляционных насосов и определение расхода энергии на работу системы.

Исходными данными при расчёте являются:

- тепловая мощность градирни

- температура наружного воздуха и его влажность

(37)

где



Уравнение теплового баланса для градирни:

(38)

где - массовый расход охлаждаемой воды, кг/с

- теплоёмкость воды

- объёмный расход воздуха через градирню, м3

- плотность воздуха, кг/м3

- энтальпия воздуха на входе и выходе из градирни, кДж/кг

- температура выхода воды из градирни (равна температуре входа воды в компрессор ).

- температура входа воды в градирню (равна температуре выхода воды из компрессора ).

Тепловая мощность градирни определяется:

(39)

где - действительная тепловая мощность конденсаторов. [п. 2.14]

- тепловая мощность, отводимая водой при охлаждении компрессоров.

(40)

где - массовый расход воды через компрессор типа П-220.

Количество компрессоров – 6.

- температура выхода воды из компрессора.

- температура входа воды в компрессор.

Из уравнения теплового баланса определяем массовый расход охлаждаемой воды через градирню:

(41)

Массовый расход охлаждаемой воды через конденсатор:

(42)

Градирня выбирается по требуемой площади поперечного сечения:

(43)

где - плотность теплового потока (удельная тепловая нагрузка) градирни, определяется по [5, табл. 5.32]

Принимаем

По площади поперечного сечения градирни выбираем [5, табл. 5.33] градирню типа ГПВ-320 – с площадью поперечного сечения в количестве

(44)

Техническая характеристика градирни: [7, табл. 15.1, стр. 149]
Тепловая производительность при : 372,2 кВт

Площадь поперечного сечения градирни: 6,5 м2

Расход охлаждаемой воды: 17,76 кг/с

Расход воздуха: 16,90 м3

Вместимость резервуара: 1,5 м3

Мощность электродвигателя вентилятора: 6,4 кВт

Частота вращения: 12 с-1

Размеры градирни

в плане: 2212Ч3540 (мм)

высота: 2485 мм

Масса: 2006 кг

5. Подбор насосов для систем оборотного водоснабжения

и контура хладоносителя.
Подбор насосов осуществляется по объёмному расходу жидкости ,

циркулирующей в контуре.

(45)

где - суммарная тепловая мощность теплообменных аппаратов (испарителей или конденсаторов), кВт

- теплоёмкость жидкости, кДж/(кг·оС)

- плотность жидкости, кг/м3

- изменение температур жидкости в испарителе или конденсаторе.

Объёмный расход циркуляционной воды при охлаждении конденсаторов:

(46)

где - действительная тепловая мощность конденсаторов;

- теплоёмкость воды;

- плотность воды;

- изменение температур воды в конденсаторе.

Так как по расчёту у нас установлены 4-е градирни устанавливаем 4-е насоса рабочих и один резервный той же мощности.

Объёмный расход воды одним насосом:

(47)

По [8, табл. 13.3, стр. 220] подбираем тип насоса – 4К-18а – 4 шт. (+1 резервный)
Техническая характеристика:
Объёмная производительность: 19,4 л/с(0,0194 м3/с)

Полный напор, развиваемый насосом: 18 м. в.ст.(176,58 кПа)

КПД насоса: 0,7

Мощность электродвигателя: 5,5 кВт

Частота вращения: 2900 об/мин
Мощность на валу насоса при напоре, равном сопротивлению контура будет:

(48)

Мощность, потребляемая двигателем насоса:

(49)

где - КПД привода;

- КПД двигателя;

Объёмный расход циркулирующего хладоносителя (рассола) в испарителях:

(50)

где - теплоёмкость хладоносителя;

- плотность хладоносителя;

- температура входа хладоносителя в испаритель;

- температура выхода хладоносителя из испарителя;

(см. п. 2.15) – действительная тепловая мощность испарителя.

По [8, табл. 13.3, стр. 220] выбираем насос типа 6К-8а – 2 шт. (+1 резервный)
Техническая характеристика:
Объёмная производительность: 38,9 л/с(0,0389 м3/с)

Полный напор, развиваемый насосом: 28,5 м. в.ст.(279,6 кПа)

КПД насоса: 0,75

Мощность электродвигателя: 22 кВт

Частота вращения: 1450 об/мин
Мощность на валу насоса при напоре, равном сопротивлению контура будет:

(51)

Мощность, потребляемая двигателем насоса:

(52)

где - КПД привода;

- КПД двигателя.

6. Расчёт тепловой изоляции.
Для уменьшения теплопритоков из окружающей среды и повышения эффективности работы холодильной установки оборудование и трубопроводы, работающие при температуре ниже температуры окружающей среды, покрывают тепловой изоляцией. В рассматриваемой холодильной установке тепловой изоляции подлежат.

1) испарители;

2) отделители жидкости;

  1. дренажный ресивер;

4) всасывающие трубопроводы, арматура и контур хладоносителя.

Расчёт производим для поверхностей, расположенных на открытом воздухе при [2, стр.21, табл.1] и для поверхностей, расположенных в помещении при [1, стр. 93]
Расчёт тепловой изоляции испарителя:
При расположении испарителя на открытом воздухе.

Толщина теплоизоляционного слоя:

(53)

где - наружный диаметр кожуха испарителя.

- отношение наружного диаметра изоляционного слоя к наружному диаметру испарителя.

где

(54)



где

- теплопроводность теплоизоляционного слоя материала – маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки

МС-35. [6, прилож. 1, стр. 10]

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]

(55)

где - сопротивление теплопередачи цилиндрических объектов

диаметрами меньше 2-х метров.

где - температура хладагента в испарителе.

- среднегодовая температура окружающей среды для г. Казани.

[2, табл. 1, стр. 21]

- плотность теплового потока. [6, прилож. 5,табл. 1, стр. 19]

- коэффициент равный 1, при расположении изолируемых объектов, как на открытом воздухе, так и в помещении.
При расположении испарителя в помещении:
Сопротивление теплопередачи:

(56)

где - температура хладагента в испарителе;

- температура окружающего воздуха в помещении [1, стр. 93]

- плотность теплового потока [6, прилож. 5, табл.2, стр. 20]

Толщина теплоизоляционного слоя:

(57)

где

(58)



где - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала – маты из стекловолокна на синтетическом связующем

ГОСТ 10499-78 марки

МС-35. [6, прилож. 5, стр. 21]

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции испарителя проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности, расположенной в помещении.

(59)

где (60)



где - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала – маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки

МС-35.

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции.

[6, прилож. 9, стр. 24]

- температура воздуха внутри помещения;

- температура хладагента в испарителе.

- температура поверхности изоляционного объекта.

Температурный перепад при относительной влажности

[1, стр. 94, табл. 4.1]

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляционного слоя, а именно:


Расчёт тепловой изоляции отделителя жидкости.
При расположении отделителя жидкости на открытом воздухе:

Сопротивление теплопередачи:

(61)

где - температура хладагента выходящего из испарителя на ОЖ;

- среднегодовая температура окружающего воздуха [1, стр. 93]

- плотность теплового потока [6, прилож. 5, табл.2, стр. 20]

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

(62)

где - наружный диаметр кожуха ОЖ.

(63)



где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]
При расположении ОЖ в помещении:
Сопротивление теплопередачи:

(64)

где - температура хладагента в ОЖ;

- температура в помещении [1, стр. 93]

- плотность теплового потока. [6, прилож. 5, табл.2, стр. 20]

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

(65)

где

(66)



где- теплопроводность теплоизоляционного слоя материала – маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки

МС-35. [6, прилож. 5, стр. 21]

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции ОЖ проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности ОЖ, расположенного в помещении, по формулам:

(67)

где (68)



где - перепад температур при [1, табл. 4.1,стр. 94].

- коэффициент теплоотдачи при расчёте изоляции при предотвращении конденсации влаги из окружающего воздуха.

[6, прилож. 9, стр. 24]

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляции теплоизоляционного слоя отделителя жидкости .
Расчёт тепловой изоляции дренажного ресивера.
При расположении ресивера на открытом воздухе.
Сопротивление теплопередачи:

(69)

где - температура жидкого хладагента в ресивере;

- среднегодовая температура ОС в г. Казань [2, табл. 1].

- плотность теплового потока на открытом воздухе

[6, прилож. 5, табл.1, стр. 19].

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

(70)

где

- наружный диаметр ресивера.

(71)



где - теплопроводность теплоизоляционного материала – маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки

МС-35. [6, прилож. 5, стр. 21]


- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе. [6, прилож. 9, стр. 24]
При расположении ресивера в помещении:
Сопротивление теплопередачи:

(72)

где - температура жидкого хладагента в ресивере;

- температура внутри помещения [2, табл. 1].

- плотность теплового потока в помещении

[6, прилож. 5, табл.2, стр. 19].

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

(73)

где

(74)



где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении. [6, прилож. 9, стр. 24].

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции ресивера проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности ресивера, расположенного в помещении, по формулам:

(75)

где (76)




где -перепад температур при

[1, табл. 4.1,стр. 94].

- коэффициент теплоотдачи при расчёте изоляции при предотвращении конденсации влаги из окружающего воздуха.

[6, прилож. 9, стр. 24]

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляции теплоизоляционного слоя ресивера .
Расчёт тепловой изоляции всасывающих трубопроводов, арматуры контура хладоносителя.
При расположении на открытом воздухе:
- диаметр условного прохода трубопроводов.



Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов, по которым хладоноситель входит в испаритель.

Сопротивление теплопередачи:

(77)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе. [6, прилож. 5, табл.1, стр. 19].

- температура входа хладоносителя в испаритель;

- среднегодовая температура ОС [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя :

(78)

где

(79)



где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе [6, прилож. 9, стр. 24].

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов. По которым хладоноситель выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

(79)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе. [6, прилож. 5, табл.1, стр. 19].

- температура хладоносителя на выходе из испарителя;

- среднегодовая температура ОС [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

(80)

где

(81)




где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе [6, прилож. 9, стр. 24].
При расположении трубопроводов в помещении:
Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов, по которым хладоноситель входит в испаритель.

Сопротивление теплопередачи:

(82)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении. [6, прилож. 5, табл.2, стр. 22].

- температура входа хладоносителя в испаритель;

- температура внутри помещения [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя :

(83)

где

(84)



где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении [6, прилож. 9, стр. 24].

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов. По которым хладоноситель выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

(85)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении. [6, прилож. 5, табл.2, стр. 20].

- температура хладоносителя на выходе из испарителя;

- температура воздуха в помещении [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

(86)

где

(87)



где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении [6, прилож. 9, стр. 24].

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции трубопроводов с температурой ниже температуры окружающего воздуха проверяем толщину изоляционного слоя для поверхностей трубопроводов, расположенного в помещении:

Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на входе в испаритель:

(88)

где (89)



где

где - температура хладоносителя на входе в испаритель;

- коэффициент теплоотдачи для предотвращения конденсации [6, прилож. 9, стр. 24].

Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на выходе из испарителя:

(90)

где (91)



где - температура хладоносителя на выходе из испарителя;

В результате расчётов принимаем наибольшие значения толщины изоляции теплоизоляционного слоя трубопроводов:

- для трубопровода, по которому хладоноситель входит в испаритель;

- для трубопровода, по которому хладоноситель выходит из испарителя;

Список литературы.


  1. Овсянник А.В. Практическое пособие по выполнению курсового проекта по курсу «Промышленные тепломассообменные и холодильные установки» для студентов специальности Т.01.02.00 «Теплоэнергетика». - ГГТУ, 2002.




  1. Строительная климатология и геофизика. СНиП 2.01.01 – 82.




  1. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник. – Кн. 4 /Под общ. ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина. – М.: Энергоатомиздат, 1991.




  1. Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. – М.: Энергоатомиздат, 1989.




  1. Свердлов Г.З., Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – М.: Пищевая промышленность, 1978. – 264 с.




  1. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. СНиП 2.04.14 – 88.




  1. Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – М.: Агропромиздат, 1989. – 223 с.




  1. Вильнер Я.М., Ковалёв Я.Т., Некрасов Б.Б. Справочное пособие по гидравлике, гидромашинам и гидроприводам. Под ред. Б.Б. Некрасова. Минск, «Высшая школа», 1976.


Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации