Иванова Е.С. Поверочный расчет парового котла - файл n1.docx

приобрести
Иванова Е.С. Поверочный расчет парового котла
скачать (2903.1 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.docx2904kb.19.09.2012 08:58скачать

n1.docx

  1   2   3   4   5   6   7   8
Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Ухтинский государственный технический университет


ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ ПАРОВОГО КОТЛА


Методические указания к курсовой работе по дисциплине

“Теплогенерирующие установки” для студентов специальности

270109 – “Теплогазоснабжение и вентиляция”


Ухта 2007

УДК 697.512 (075.8)

И 21
Иванова, Е.С. Поверочный расчет парового котла [Текст]: метод. указания / Е.С. Иванова, Л.В. Артеева. - Ухта: УГТУ. - 51 с. ил.
Методические указания предназначены для выполнения курсовой работы по дисциплине “Теплогенерирующие установки” для студентов специальности “Теплогазоснабжение и вентиляция” (270109) дневной и безотрывной форм обучения.

Методические указания содержат рекомендации по выбору величин, определяющих технико-экономическую эффективность работы парового котла. Изложена методика теплового расчета топочной камеры и конвективного газохода парового котла. Приведены рекомендации по компоновке хвостовой поверхности нагрева экономайзера и порядок его конструктивного расчета.

Для проведения расчетов в приложениях даны необходимые номограммы и теоретические материалы.

В табличной форме дано задание на проведение расчетов и показатели топлив.

Содержание методических указаний соответствует учебной программе.

Методические указания рассмотрены и одобрены кафедрой теплотехники и теплогазоснабжения (протокол № 7 от 13.03. 2007г.).


Рецензент Н.В. Попова, доцент каф. ТиТГВ, к.т.н.

Редактор Н.А. Балаева, доцент каф. ТиТГВ.


План 2007г., позиция 185.

Подписано в печать 26.11.07г. Компьютерный набор.

Объем 51 с. Тираж 50 экз. Заказ № 215.


© Ухтинский государственный технический университет,2007г.

169300, г.Ухта, ул. Первомайская, 13

Отдел оперативной типографии 169300, г.Ухта, ул. Октябрьская, 13

Оглавление

Библиографический список…………………………………………..……….4

Введение ……………………………………………………………..………...5

1. Задание на тепловой расчет, порядок его выполнения………………....6

2. Выбор температуры уходящих газов и коэффициента

избытка воздуха………………………………………………………..…...7

3. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания…………………………10

4. Расчет энтальпии воздуха и продуктов сгорания……………………….12

5. Тепловой баланс теплового котла..………………………………………14

6. Расчет теплообменов в топке………………………………………..……19

7. Расчет теплообмена в газоходе парового котла………………………...25

8. Тепловой расчет экономайзера …………………………………….…….29

9. Определение невязки теплового баланса котла ………………….……..31

10.Приложения ………………………………………………………………32

Библиографический список

1. Тепловой расчёт котельного агрегата (нормативный метод), под редакцией Н.В Кузнецова, В. В. Митора, И.Е. Дубовицкого и др. – 2 – е изд., переработанное – М.: Энергия. 1973. – 295с.

2. Теплогенерирующие установки: Учебник для вузов / Г.Н. Делягин, В.И. Лебедев, В.А. Пермяков. - М.: Стройиздат, 1986. - 559 с.

3. Компоновка и тепловой расчет парового котла.: Учебное пособие для вузов./ Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, Т.В. Вишневский - М.: Энергоатомиздат, 1988. - 208с.

4. Справочник по котельным установкам малой производительности / К.Ф. Роддатис, А.Н. Полтарецкий - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 487 с.

5. Поверочный расчет парового котла (методические указания) / Л.В. Артеева- Ухта, УИИ, 1997. – 36 с.

Введение

Паровым или водогрейным котлом называется устройство, в котором для получения пара или нагрева воды под давлением выше атмосферного используется теплота, выделяющаяся при сгорании органического топлива. Поверочный расчет парового котла выполняется для оценки показателей экономичности, выбора вспомогательного оборудования, получения исходных данных для последующих расчетов: аэродинамических, гидравлических, прочностных. При выполнении поверочного расчета парового котла его паропроизводительность, параметры пара и питательной воды являются заданными. Поэтому цель расчета состоит в определении температур газовой среды и тепловосприятий рабочего тела в поверхностях нагрева заданного котла. Газомазутные вертикально-водотрубные паровые котлы типа Е (ДЕ) паропро- изводительностью 4; 6,5; 10; 16 и 25 т/ч предназначены для выработки насыщенного или слабоперегретого пара давлением 1,4 МПа. Топочная камера котлов размещена сбоку от конвективного пучка, образованного вертикальными трубами, развальцованными в верхнем и нижнем барабанах. Ширина топочной камеры по осям боковых экранов труб одинакова для всех котлов – 1790 мм, глубина топочной камеры изменяется в зависимости от номинальной паропроизводительности котла. Основными составными частями этих котлов являются: верхний и нижний барабаны, конвективный пучок, фронтальный, боковой и задний экраны, образующие топочную камеру. Трубы перегородки и правого бокового экрана, образующего также под и потолок топочной камеры, вводятся непосредственно в верхний и нижний барабаны. Концы труб заднего экрана приварены к верхнему и нижнему коллекторам диаметром 159х6 мм. Трубы фронтального экрана котлов паропроизводительностью 4; 6,5 и 10 т/ч приварены к коллекторам диаметром 159х6 мм, а на котлах паропроизводительностью 16 и 25 т/ч они развальцованы в верхнем и нижнем барабанах. Шаг труб вдоль барабана 90 мм., поперечный – 110 мм (за исключением среднего, равного 120 мм). Для поддержания необходимого уровня скоростей газов в конвективных пучках котлов производительностью 4; 6,5 и 10 т/ч установлены продольные ступенчатые перегородки.

В котле ДЕ – 25 – 14 ГМ для обеспечения надёжной циркуляции в кипятильных трубках котельного пучка верхний и нижний барабаны соединены между собой опускными трубами размером Ш 159Ч4,5, число которых с ростом производительности котла увеличивают от 1 до 4. Ограждающие поверхности котлов ДЕ на жидком и газообразном топливе выполнены из труб с относительным шагом s/d = 1,03 ч 1,08, что позволяет применять облегчённую изоляцию.

Котлы серии ДЕ имеет высокую степень заводской готовности, что повышает эффективность их монтажа.

Методические указания составлены на основе “Нормативного метода теплового расчёта котельных агрегатов”, разработанного коллективом авторов ведущих научно – исследовательских институтов (ВТИ и ЦКТИ).
1. Задание на тепловой расчёт, порядок его выполнения

Поверочный расчёт парового котла выполняется для существующей конструкции с целью определения показателей её работы при переходе на другое топливо, при изменении нагрузки или параметров пара, а также после проведенной реконструкции поверхностей нагрева.

Задание на поверочный расчёт должно содержать следующие данные:
– тип парового котла;

– номинальную паропроизводительность и параметры пара;

– месторождение и марку топлива;

– способ сжигания топлива.
В расчётно – пояснительную записку должны быть включены следующие разделы:

– задание;
– описание парового котла, компоновку его поверхностей с указанием их связи по рабочей среде;

– технические характеристики сжигаемого топлива; расчёт объёмов и энтальпии воздуха и продуктов сгорания;

– тепловой баланс парового котла, расчёт расхода сжигаемого топлива;

– тепловой расчёт топки и поверхностей нагрева;

– сводную таблицу основных результатов расчёта.

Объём расчётно – пояснительной записки – 15 – 20 страниц.

Расчёты, согласно [ ? ] следует оформлять в табличной форме .

Задание на поверочный расчёт прилагается в таблице П.9.

Данные по составу топлива - таблицы П7, П8.


2. Выбор температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха

Температура уходящих газов оказывает решающее влияние на экономичность работы парового котла, так как потеря теплоты с уходящими газами является при нормальных условиях эксплуатации наибольшей даже в сравнении с суммой других потерь. Однако, глубокое охлаждение газов требует увеличения размеров конвективных поверхностей нагрева и во многих случаях приводит к усилению низкотемпературной коррозии.

Температура уходящих газов за хвостовой поверхностью нагрева (экономайзе-ром) ?ух выбирается в зависимости от вида сжигаемого топлива по таблице 1.

Таблица 1. Рекомендуемые температуры уходящих газов, оС


ТОПЛИВО

?ух

Твёрдое:

сухое, W n ? 0,7

влажное, W n =1 ч 5

сильновлажное, W n > 5

Мазут:

высокосернистый, Sp > 2,0 %

сернистый, Sp =0,5 ч 2,0 %

малосернистый, Sp < 0,5 %

Природный газ



110 ч 120

120 ч130

130 ч140

150 ч160

130 ч140

120 ч130
120 ч130



Для расчета действительных объемов продуктов горения по поверхности нагрева котельного агрегата прежде всего выбирают коэффициенты избытка воздуха на выходе из топки ?т и присосы воздуха в отдельных элементах котла ?. Коэффициент избытка воздуха ?т должен обеспечить практически полное сгорание топлива. Он выбирается в зависимости от типа топочного устройства и вида сжигаемого топлива по таблице 2.


Таблица 2. Расчётный коэффициент избытка воздуха на выходе из топки.


Топка

Топливо

Коэффициент

Топка с пневматическим забрасывателем и цепной решёткой прямого и обратного хода

Каменные угли

1,3 ч 1,4

Бурые угли

1,3 ч1,4

Антрацит и полуантрацит

1,5 ч 1,5

 

 

 

Шахтная топка с наклонной решёткой

Торф, древесина

1,4

 

 

 

Камерная топка с твёрдым удалением шлака

Антрацит, полуантрацит, тощий уголь

1,2 ч1,25

 

Остальное твёрдое

1,15 ч 1,20

 

 

 

Камерная топка

Природный газ

1,05 ч 1,1

 

Мазут

1,03 ч 1,05


В топку и газоходы котла при наличии в них отверстий и неплотностей из атмосферы поступает воздух, который называют присосом ∆?. Избыток воздуха ?т включает в себя коэффициент избытка воздуха, подаваемого в горелки или под колосниковую решетку ?гор, и присосы холодного воздуха извне при работе топки под разряжением ∆?т, происходящие в основном в нижней части топки.

При выбранном ?т избыток воздуха, поступающий в зону горения топлива, определяется как ?гор = ?т - ∆?т. В газоплотных топках у котлов серии ДЕ ∆?т = 0. Для котлов серии ДКВР ∆?т см. табл. 3. За счет присосов, коэффициенты избытка воздуха от топки к дымовой трубе по тракту возрастают. Избыток воздуха за каждой поверхностью нагрева после топочной камеры , получают прибавлением к ?т соответствующих присосов воздуха, т.е. Присосы воздуха в газоходах парового котла принимают по таблице 3.

При распределении коэффициентов избытка воздуха по газоходам следует ознакомиться с конструкцией парового котла, для которого проводится поверочный расчет.

У котла DE 25 – 14 ГМ конвективная часть состоит из двух газоходов. Первый газоход выполнен с шахматным расположением труб в пучке, второй – с коридорным. Остальные котлы этой серии имеют по одному газоходу с коридорным расположением труб.
Таблица 3. Расчётные присосы холодного воздуха в негазоплотных топках и в газоходах.

Поверхность нагрева

Обозначения

Присос


Слоевые топки


Камерные топки для газа, мазута, твердого топлива при наличии металлической наружной обшивки


Газоходы конвективных поверхностей

нагрева:

шахматный котельный пучок коридорный котельный пучок

Водяной чугунный экономайзер Газоходы за котельным агрегатом

(на каждые 10 м):

стальные кирпичныеc:\users\kron\desktop\media\image5.png



∆? т


∆? т


∆?г I

?г II


∆?э

∆?б

∆?б



0,1


0,05

0,05

0,1


0,1

0,01

0,05





3. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

По общепринятой методике [1] объемы продуктов сгорания и воздуха выражаются в м3 при нормальных условиях (0°С и 0,1 МПа) при сжигании 1 кг твердого и жидкого топлив или 1 м3 газового топлива.

Для твёрдого и жидкого топлива расчёт производится исходя из состава рабочей массы по следующим формулам:

теоретический объём воздуха
(3.1)

теоретические объемы продуктов сгорания воздуха

(3.2)

(3.3)

(3.4)

(3.5)

При сжигании природного газа расчет теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания производится на основании процентного состава компонентов, входящих в него:

теоретический объем воздуха:



(3.6)

теоретические объемы продуктов сгорания воздуха:


(3.7)

(3.8)

(3.9)

где - влагосодержание газообразного топлива при расчетной температуре 10°C



Расчет объемов продуктов сгорания в поверхностях нагрева сводят в таблицу.
Таблица 4. Объём продуктов сгорания

Величина и расчетная формула

Поверхность нагрева

топочная камера

газоход *

экономайзер

 Коэффициент избытка воздуха за

поверхностью нагрева



Средний коэффициент избытка воздуха

в поверхности нагрева

Действительный объем водяных паров



Полный объем газов



Объемная доля трехатомных газов



Объемная доля водяных паров



Объемная доля трехатомных газов и

водяных паров

Для котлов ДЕ – 25 таблица содержит два газохода.


4. Расчет энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

Для всех видов топлива энтальпии теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания, в кДж/м3, при расчетной температуре ?oС, определяют по формулам:

(4.1)

(4.2)

Энтальпия продуктов сгорания при избытке воздуха



В приведенных формулах: - теплоемкость соответственно воздуха, трехатомных газов, азота и водяных паров, кДж/м3К, значения выбираются по табл. П1 в приложении:






где – теплоёмкость золы, кДж/кг К приведена в табл. П. 1;

– доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания: для слоевых топок при сжигании бурых и каменных углей 0,2 ч 0,5; антрацитов – 0,3.

Энтальпия золы невелика по сравнению с другими составляющими и учитывается когда приведённая величина уноса золы



Результаты расчёта энтальпии газов при действительных избытках воздуха сводятся в таблицу 5.
Таблица 5. Энтальпия продуктов сгорания

Поверхность

нагрева

Темперза поверх-ностью ?, oС

 

 

 





 

Топочная камера



 2000

900




Газоход



 1100

200

Экономайзер



 300

100

Поскольку на данном этапе расчета температура газов за той или иной поверхностью нагрева еще неизвестна, расчет энтальпий газов делается на весь возможный за данной поверхностью диапазон температур.

При наличии у парового котла двух газоходов расчёт энтальпии производится для каждого газохода в отдельности. Котёл типа ДЕ – 25 имеет два газохода. Температура за поверхностью нагрева 1го газохода ? = 1100ч500, 2го газохода ? = 600ч200.

По результатам расчета строится J-? диаграмма см. рис. 1П в приложении. J-? диаграмму следует построить на миллиметровой бумаге, так как от точности построения её будет зависеть точность последующих расчётов.

5. Тепловой баланс парового котла

Распределение теплоты, вносимой в котел при сжигании топлива, на полезно использованную теплоту и тепловые потери носит название теплового баланса.

Тепловой баланс составляется на 1кг твёрдого топлива или жидкого топлива и 1 м3 газообразного топлива.

Уравнение теплового баланса имеет вид:


(5.1)

где располагаемая теплота топлива;

полезно используемая теплота для производства водяного пара;

потери теплоты с уходящими газами;

потери теплоты от химической неполноты сгорания;

потери теплоты от механической неполноты сгорания; (для твёрдого топлива)

потери теплоты в окружающую среду;

потери с физической теплотой шлаков; (для твёрдого топлива)

Если отнести все слагаемые теплового баланса к располагаемой теплоте и выразить их в процентах, то уравнение (5.1) примет вид:

(5.2)

Коэффициент полезного действия котельного агрегата (брутто) определяется из данного уравнения:

(5.3)

Располагаемая теплота топлива определяется по уравнению:

(5.4)

Для большинства видов достаточно сухих и малосернистых твёрдых топлив и газообразного топлива . Для сильновлажных твердых топлив и мазута учитывается физическая теплота топлива .

(5.5)

где - теплоемкость мазута;

- температура мазута, обычно она составляет 90ч1400С. Зависит от сернистости мазута, чем больше сернистость, тем выше .

(5.6)

В случае предварительного подогрева дутьевого воздуха в калориферах теплоту такого подогрева включают в располагаемую теплоту топлива.

(5.7)

(5.8)

где – количество действительно вводимого воздуха, кг/г;

– количество теоретически необходимого воздуха, кг/г;

энтальпии теоретического объёма горячего и холодного воздуха.

При использовании для распыла мазута паромеханических форсунок в топку котла вместе с разогретым топливом поступает пар. Он вносит дополнительную теплоту .
(5.9)

где G – расход пара на 1 кг топлива, кг/кг;

– энтальпия дутьевого пара;

2510 – величина расчётной энтальпии водяного пара, сбрасываемого с продуктами сгорания в атмосферу.

При паровом распыливании мазута расход пара составляет G = 0,3ч0,35 кг/кг.

При слоевом сжигании антрацита и подаче пара под решётку G = 0,2ч0,4 кг/кг.

Потеря теплоты с уходящими газами определяется по формуле:

(5.10)

где - энтальпия уходящих газов при и , кДж/кг, кДж/м3,

определяется по J-? диаграмме;

- коэффициент избытка воздуха за экономайзером, - энтальпия воздуха при температуре в котельной ,

определяется по формуле(4.1).

Теплоёмкость воздуха при составляет

Потеря теплоты от химической неполноты сгорания зависит от рода топлива и типа топочного устройства. Опыты показали, что при сжигании твердого топлива в слое лежит обычно в пределах от 0,5 до 30%, а при сжигании в камерных топках – от 0,5 до 1,5%. При сжигании мазута и природного газа = 0,5%.

Величина потерь теплоты от механической неполноты сгорания топлива учитывается только для твердого топлива. Для слоевых топок может составлять от 1ч2 до 18%, для камерных топок от 1 до 5% [4, табл. 3-14].

Потеря теплоты от наружного охлаждения для стационарных паровых котлов принимается по данным рис.2. Распределение по отдельным элементам котельного агрегата, производится пропорционально количеству теплоты, отдаваемому продуктами сгорания в соответствующем элементе и учитывается введением коэффициента сохранения теплоты :



1 – котёл с хвостовыми поверхностями нагрева (водяным экономайзером или воздухонагревателем);

2 – котёл без хвостовых поверхностей нагрева.

Рис 2. Потери теплоты от наружного охлаждения котла в зависимости от паропроизводительности котла.

(5.11)

Потери теплоты с физической теплотой шлаков определяется по [2, стр 53];
Полное количество полезно используемой теплоты для производства водяного пара определяется по формуле :


кДж/ч (5.12)
где - паропроизводительность агрегата, кг/ч; D

i", i' – энтальпия, соответственно насыщенного пара, котловой воды, кДж/кг, принимается при давлении в котле [ Таблица П6];

– энтальпия питательной воды, кДж/кг, принимается в соответствии с формулой:


где – теплоёмкость питательной воды, принимают равной 4,19 кДж/кг;

– температура питательной воды, принимают равной 104 оС.
П - процент непрерывной продувки, принимается равным 3%.
Расход топлива, подаваемого в топку, определяется по формуле:


кг/с, м3/с (5.13)

Расчетный расход топлива определяется с учетом потери теплоты от механической неполноты сгорания, для твёрдого топлива.

(5.14)

6. Расчет теплообмена в топке

Топка парового котла служит для сжигания топлива и получения продуктов сгорания с высокой температурой. Перенос теплоты в топке от факела горящего топлива и высокотемпературных продуктов сгорания к экранным поверхностям нагрева осуществляется, в основном, излучением. Поэтому, расчет теплообмена в топке проводится с условием преобладающего влияния в сложном теплообмене радиационной составляющей.

Целью расчета является определение температуры продуктов сгорания на выходе из топки , удельной нагрузки на единицу объема топки . Полученные при расчете значения должны находиться в пределах, рекомендуемых [1].

Таблица 6(а). Конструктивные характеристики топки

Наименование величины

Обозначение

Размеры

ДЕ 4

ДЕ 6,5

ДЕ 10

ДЕ 16

ДЕ 25

Лучевосприн. поверхность нагрева





21,81

27,93

38,96

48,13

60,46

Полная поверхность стен топки





23,8

29,97

41,47

51,84

64,22

Объем топочной камеры





8,01

11,2

17,17

22,6

29

Диаметр труб

d

мм

51

51

51

51

51

Шаг труб

S

мм

55

55

55

55

55

В данном разделе даются показания по ходу выполнения расчета.

Отношение площади стен, занятой лучевоспринимающей поверхностью к полной площади стен называется степенью экранирования топки:

(6.1)

При слоевом сжигании топлива:

(6.2)

где R - поверхность зеркала горения, м2.

При расчетах излучения в топках различают пламя, образующееся при сжигании газа, мазута и твердого топлива. Принимается, что в пламени газа и мазута основными излучающими компонентами являются трехатомные газы CO2 и H2O и взвешенные в них мельчайшие сажистые частицы; в пламени твердых топлив

– трехатомные газы CO2

и H2O, частицы золы и кокса.

При сжигании газового и жидкого топлива коэффициент теплового излучения факела определяется по формуле:

(6.3)

где - коэффициенты теплового излучения светящейся части факела и несветящихся газов. Коэффициент находится по номограмме П3,

Коэффициент определяется также по номограмме П3 при

(6.4)

S – эффективная величина излучающего слоя.

I/м МПа (6.5)

где - коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, образующихся в ядре факела:

I/м МПа (6.6)

где , - содержание углерода и водорода в рабочей массе топлива, при сжигании природного газа.

(6.7)

При сжигании твердого топлива коэффициент ослабления лучей топочной средой k определяется коэффициентом ослабления лучей трехатомными газами () , золовыми частицами () и горячими коксовыми частицами ().

(6.8)

где - определяется по рисунку П.9 приложения;

- см. табл. 4;

- коэффициент ослабления лучей коксовыми частицами равен 10 I/м МПа;

- коэффициент, зависящий от вида топлива, для низкореакционных топлив (АШ, ПА, Т) для высокореакционных: каменных, бурых углей

- коэффициент, зависящий от способа сжигания топлива, при камерном , при слоевом .

Параметр М, учитывающий характер распределения температуры по высоте топки при сжигании газа и мазута определяется по формуле:

(6.9)
при сжигании твердого топлива:

(6.10)
где - относительное местоположение максимума температуры пламени.
Для камерных топок и верхнем отводе газов:

(6.11)

где - высота расположения оси горелки, см. чертеж, м;

- расстояние от пода топки до середины выходного окна, м.

При горизонтальном развитии факела, (для котлов серии ДЕ) для котлов серии ДЕ 25-14 ГМ ; - для остальных котлов.

Значение параметра М в формулах 6.8 и 6.9 не должно быть выше 0,5.

Полученная по рисунку П.4 действительная температура газов на выходе из топки , сравнивается с ранее принятой температурой.

Если их значения отличаются менее чем на 500С, то уточнения расчета не требуется, в противном случае производится перерасчет. Полученная температура на выходе из топки будет численно равна температуре газов на входе в газоход. Порядок расчета топки приведен в табл.6.
Таблица 6. Расчет теплообмена в топке

Рассчитываемая

величина

Обоз

наче

ние

Размер

ность

Формула и обоснование

Расчет

1

2

3

4

5

Коэффициент избытка воздуха в топке



-

[табл.2]




Теплота, вносимая дутьевым воздухом

Qb

кДж/м3

• V0 • СвtXB




Полезное тепловыделение в топке

Qt

кДж/м3

( • (100 — q3)/

/100)+ QB




Энтальпия

JT.Л

кДж/м3

JT.Л = Qt




Теоретическая

температура

горения



°С

По J-u диаграмме,

пo JT




Лучевоспринимающ

ая поверхность

Fл

м2

Табл. 6 (a)




Полная поверхность стен топки

FCT

м2

Табл. 6 (a)




Объем топки



м3

Табл. 6 (a)




Степень

экранирования

топки

X

-

Ф-ла 6.1 или 6.2




Эффективная

толщина

излучающего слоя

S

м

Vт /FCT




Температура на выходе из топки



°С

900-1100




Суммарная поглощательная способность 3-х атомных газов

Рn•S

м-МПа

rn • P • S,

где Р=0,1МПа




Коэффициент ослабления лучей 3-

х атомных газов

kr

1/(м

МПа)

[рис.П.2]






Рассчитываемая

величина

Обоз

наче

ние

Размер

ность

Формула и обоснование

Расчет

1

2

3

4

5

Сила поглощения потока

kpS

1/(м

МПа)

kг • (Рn•S)




Коэффициент теплового излучения несветящихся газов



1/(м

МПа)

[рис.П.3]




Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами

kс

1/(м

МПа)

Ф-ла 6.6




Коэффициент

Теплового



-

Ф-лы 6.4,6.5 [рис.П.з]




Коэффициент

усреднения

m

-

[табл.П.2]




Коэффициент теплового излучения факела при сжигании мазута и газа



-

Ф-ла 6.3




Коэффициент теплового излучения факела при сжигании твердого топлива



-

Ф-ла 6.8, рис. П.З




Условный коэффициент загрязнения лучевоспринимающ ей поверхности



-

[табл.П. 3]




Относительный шаг труб настенного экрана

S/d

-

Таблица 6.а




Угловой

коэффициент экрана

X

-

1-0,2•(S/d-1)




Коэффициент

тепловой

эффективности

экранов

?

-






Тепловыделение в топке на 1 м. ограждающей

(BP QT)/

FCT

кВт/

м2

(BP QT)/FCT






Рассчитываемая

величина

Обоз

наче

ние

Размер

ность

Формула и обоснование

Расчет

1

2

3

4

5

поверхности













Параметр

M

-

Формула 6.9 или 6.10




Температура газов на выходе из топки



0С

[рис. П. 4]




Энтальпия газов на выходе из топки



кДж/м3

По J-u диаграмме




Коэффициент сохранения теплоты






Ф-ла 5.11




Количество

теплоты,

воспринятое в топке

QЛ

кДж/м3






Среднее тепловое напряжение лучевоспринимающ

ей поверхности нагрева

gл

кВт/м2

(BP QЛ)/FЛ




Т еплонапряжение топочного объема

gv

кВт/м3

(BP)/VЛ



  1   2   3   4   5   6   7   8


Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации