Курсовой проект - Стальные конструкции одноэтажного производственного здания - файл n1.doc

приобрести
Курсовой проект - Стальные конструкции одноэтажного производственного здания
скачать (4149.9 kb.)
Доступные файлы (3):
n1.doc2770kb.03.06.2011 16:11скачать
n2.docx1805kb.22.05.2011 18:38скачать
n3.dwg

n1.doc

1   2   3   4   5   6

4 Определение предварительных размеров сечений элементов расчётной схемы


Площадь поясов стропильной фермы определяем по формуле:

(4.1)

где Mmax– максимальный изгибающий момент в середине пролета ригеля как в простой балке от расчетной нагрузки, включающей снеговую и постоянную нагрузку на кровлю, определяемый по формуле:

(4.2)



hoф=3,05 м – расстояние между центрами тяжести поясов фермы;

Ry– расчетное сопротивление стали стержней фермы по пределу текучести;

kф– коэффициент, учитывающий уклон верхнего пояса i и деформативность решетки фермы, при i=0 kф =0,9.



Требуемая площадь одного уголка:

(4.3)



Для верхнего пояса принимается сечение 2 250х250х18; для нижнего пояса – 2 200х200х20. Для раскосов принято сечение 2 180х180х12; для стоек – 2100х100х8.

Момент инерции нижней (подкрановой) части колонны определяем по формуле:

(4.4)

где Qmax – перерезывающая сила на опоре ригеля как в простой балке от расчетной нагрузки, включающей снеговую и постоянную нагрузку на кровлю;

(4.5)



Ry,k– расчетное сопротивление по пределу текучести стали колонны;

kн – коэффициент, принимаемый при шаге колонн 12м kн=3,8.



Площадь сечения нижней части колонны определяем по формуле:

(4.6)



Заменим сквозное сечение из составного швеллера и двутавра сечением из двух прокатных двутавров. В этом случае площадь одного двутавра равна:

(4.7)



Принимаем для нижней части колонны сквозное сечение из двух двутавров 40Ш2 (ГОСТ 26020-83).

Момент инерции верхней части колонны определяем по формуле:

(4.8)

где kв– коэффициент, принимаемый при жестком сопряжении ригеля с колонной равным 1,5.



Заменим составной двутавр прокатным с параллельными гранями полок. Для верхней части колонны принимаем двутавр 100Ш1 (ГОСТ 26020-83).


5 Расчет колонны

5.1 Выбор расчетных сочетаний усилий


По результатам статического расчета поперечной рамы, построим эпюры изгибающего момента для левой колонны.

а)б)в) г) д)

е) ж) з) и) к)

Рисунок 11 – Эпюры изгибающего момента M для левой колонны: а) постоянное, б) снег 1, в) снег 2, г) кран Dmax слева, д) кран Dmax справа, е) тормоз справа, ж) тормоз слева, з) ветер слева, и) ветер справа, к) расположение сечений.

Определение расчетные сочетания усилий (РСУ) для левой колонны приведено в таблице 2.
Таблица 2 – Расчётные сочетания усилий для левой колонны



Нагрузки

?

Сечения колонны

1.- 1

2.- 2

3.- 3

4.- 4

M

N

M

N

M

N

M

N

Q

1

Постоянная

1

2175

-1546

1198

-1526

534

-1956

-1682

-2004

150

2

Снег 1

1

446

-259

218

-259

153

-259

-362

-259

35

0.9

401

-233

196

-233

138

-233

-326

-233

32

3

Снег 2

1

440

-259

216

-259

151

-259

-357

-259

34

0.9

396

-233

194

-233

136

-233

-321

-233

31

4

Кран Dmax слева

1

-264

16

-723

16

1226

-2342

187

-2342

70

0.9

-238

14

-650

14

1104

-2108

168

-2108

63

5

Кран Dmax справа

1

298

-16

-161

-16

234

-500

-805

-500

70

0.9

268

-14

-145

-14

211

-450

-725

-450

63

6

Тормоз справа

1

±170

-8

±14

-8

±16

-8

±435

-8

±28

0.9

±153

-7

±13

-7

±14

-7

±392

-7

±25

7

Тормоз слева

1

±106

-8

±152

-8

±151

-8

±672

-8

±56

0.9

±95

-7

±137

-7

±136

-7

±605

-7

±50

8

Ветер слева

1

-215

15

-51

15

-47

15

750

15

-70

0.9

-194

13

-45

13

-42

13

675

13

-63

9

Ветер справа

1

224

-15

31

-15

27

-15

-701

-15

60

0.9

201

-13

28

-13

24

-13

-631

-13

54

.+Mmax Nc

1 с.

№ наг.

1, 2

1, 2

1, 4, 7



Усилия

2621

-1785

1416

-1805

1911

-4306







2 с.

№ наг.

1, 2, 5, 6, 9

1, 2, 5, 6, 9

1, 2, 4, 7, 9



Усилия

3198

-1793

1290

-1813

1936

-4317







.—Mmax Nc

1 с.

№ наг.







1, 5, 6

Усилия













-2922

-2512



2 с.

№ наг.







1. 2. 5, 6, 9

Усилия













-3756

-2707



Nmax +Mc

1 с.

№ наг.

1, 2

1, 2

1, 4, 7



Усилия

2621

-1785

1416

-1805

1911

-4306







2 с.

№ наг.

1, 2, 5, 6, 9

1, 2, 5, 6, 9

1, 2, 4, 7, 9



Усилия

3198

-1793

1290

-1813

1936

-4317







Nmax —Mc

1 с.

№ наг.







1, 4, 7

Усилия













-2167

-4354



2 с.

№ наг.







1, 2, 4, 7, 9

Усилия













-3076

-4365



Nmin +Mc

1 с.

№ наг.

Усилия M и N от постоянной нагрузки подсчитаны с коэфициентом 0.9



Усилия







Nmin —Mc

1 с.

№ наг.

1, 8

Усилия

-764

-1789





2 с.

№ наг.

 

1, 2, 4, 7, 9

Усилия

 

 

349

Для расчета верхней части колонны выбираем следующее РСУ: M=3198кН·м, N =-1793 кН. При расчёте нижней части колонны выбираем две комбинации РСУ: догружающую шатровую ветвь и догружающую подкрановую ветвь. Тогда положительный изгибающий момент догружает подкрановую ветвь, а отрицательный – шатровую.

Для подкрановой ветви примем: M1 = 1936 кН·м, N1 = -4317 кН, а для шатровой ветви M2 = -3076 кН·м, N2 = -4365 кН.
1   2   3   4   5   6


4 Определение предварительных размеров сечений элементов расчётной схемы
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации