Гужулев Э.П. Основы современной малой энергетики. Том 2 - файл n1.doc

приобрести
Гужулев Э.П. Основы современной малой энергетики. Том 2
скачать (5930.4 kb.)
Доступные файлы (2):
n1.doc8294kb.20.12.2006 19:50скачать
n2.doc808kb.20.12.2006 19:33скачать

n1.doc

1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   12
Глава первая
Паровые турбины
Паровая турбина (ПТ), первичный паровой двигатель с вращательным движением рабочего органа (ротора) и непрерывным рабочим процессом, служит для преобразования тепловой энергии пара водяного в механическую работу. Поток водяного пара поступает через направляющие аппараты на криволинейные лопатки, закрепленные по окружности ротора, и, воздействуя на них, приводит ротор во вращение. В отличие от поршневой паровой машины, ПТ использует не потенциальную, а кинетическую энергию пара. Попытки создать ПТ делались очень давно. Известно описание примитивной ПТ, сделанное Героном Александрийским (1 в. до н. э.). Однако только в конце 19 в., когда термодинамика, машиностроение и металлургия достигли достаточного уровня, К. Г.П. де Лаваль (Швеция) и Ч.А. Парсонс (Великобритания) независимо друг от друга в 1884–89 гг. создали промышленно пригодные ПТ Лаваль применил расширение пара в конических неподвижных соплах в один приём от начального до конечного давления и полученную струю (со сверхзвуковой скоростью истечения) направил на один ряд рабочих лопаток, насаженных на диск. ПТ, работающие по этому принципу, получили название активных ПТ. Парсонс создал многоступенчатую реактивную ПТ, в которой расширение пара осуществлялось в большом числе последовательно расположенных ступеней не только в каналах неподвижных (направляющих) лопаток, но и между подвижными (рабочими) лопатками.

Паровая турбина оказалась очень удобным двигателем для привода роторных механизмов (генераторы электрического тока, насосы, воздуходувки) и судовых винтов; она была более быстроходной, компактной, лёгкой, экономичной и уравновешенной, чем поршневая паровая машина. Развитие ПТ шло чрезвычайно быстро как в направлении улучшения экономичности и повышения единичной мощности, так и по пути создания специализированных ПТ различного назначения.

Невозможность получить большую агрегатную мощность и очень высокая частота вращения одноступенчатых ПТ Лаваля (до 30 000 об/мин у первых образцов) привели к тому, что они сохранили своё значение только для привода вспомогательных механизмов. Активные ПТ развивались в направлении создания многоступенчатых конструкций, в которых расширение пара осуществлялось в ряде последовательно расположенных ступеней. Это позволило значительно увеличить единичную мощность ПТ, сохранив умеренную частоту вращения, необходимую для непосредственного соединения вала паровой турбины с вращаемым ею механизмом.

Реактивная паровая турбина некоторое время применялась в основном на военных кораблях, но постепенно уступила место более компактным комбинированным активно-реактивным паровым турбинам, у которых реактивная часть высокого давления заменена одно- или двухвенчатым активным диском. В результате уменьшились потери на утечки пара через зазоры в лопаточном аппарате, турбина стала проще и экономичнее.

В современной энергетике паровая турбина является основным типом теплово­го двигателя. Она устанавливается в качестве первичного двигателя почти на всех современных ТЭС. Преимущество паровых турбин перед поршневыми тепловыми двигателями заключается в следующем: возможность получения больших мощностей в одном агрегате, высокая экономичность и надежность, небольшие габаритные раз­меры, возможность непосредственного соединения с электрическим генератором, возможность применения пара высоких параметров.

Принцип действия турбины прост. Рабочее тело (пар), имеющее высокое дав­ление и обычно высокую температуру, при истечении из сопла теряет давление и по­лучает приращение кинетической энергии. Процесс протекает адиабатно, поскольку теплообмен не успевает осуществиться. Такие турбины вырабатывают мощность при расширении рабочего тела до более низкого давления. В этих устройствах энергия постоянно движущегося потока отводится от него динамическим воздействием не­скольких движущихся рядов лопаток. Чтобы такое воздействие осуществлялось, не­обходима определенная скорость движения рабочего тела относительно движущихся лопаток (ротора). Эту скорость (кинетическую энергию) рабочее тело получает в не­подвижных каналах соплового аппарата (статора). В сопловых каналах потенциальная энергия рабочего тела преобразуется в кинетическую. Таким образом, паровая турбина представляет собой весьма сложный агрегат, состоящий из вращающейся части – ротора и неподвижной части – корпуса.

Потенциальная энергия рабочего тела в начале процесса достаточно велика, и осуществить ее перевод в кинетическую энергию в одном ряду сопловых каналов технически невозможно.

Этот процесс носит постепенный, ступенчатый характер.

Принципиальное отличие активной турбины от реактивной заключается в том, что в первой расширение пара происходит только в неподвижной сопловой решетке, а во второй – и в сопловой, и в рабочей решетке. Наи­большее применение нашли активные турбины.

По характеру теплового процесса различают турбины конденсационные и теп­лофикационные. В конденсационных турбинах (типа К) пар из последней ступени отводится в конденсатор. Давление отработавшего конденсирующего пара 0,003–0,005 МПа. Турбины типа К не имеют регулируемых (при неизменном давле­нии) отборов пара, хотя, как правило, имеют много нерегулируемых отборов пара для регенеративного подогрева питательной воды, а иногда и для внешних тепловых по­требителей.

Главное назначение конденсационных турбин – обеспечивать производство электрической энергии, поэтому они являются основными агрегатами мощных ТЭС.

На современных паротурбинных ТЭЦ основная комбинированная выработка кинетической энергии производится на базе теплоты, отдаваемой из теплофикационных отборов или из хвостовой части турбины в систему теплоснабжения, то есть на базе отбора теплового потребления. На базе теплоты из регенеративных отборов турбин ТЭЦ вырабатывается комбинированным методом дополнительное количество кинетической энергии, составляющее на современных ТЭЦ с высокими начальными параметрами примерно 15–20 % комбинированной выработки на базе внешнего теплового потребления. Энергетическая эффективность теплофикации оценивается по экономии топлива при получении от ТЭЦ заданных нагрузок по электрической энергии и теплоте, по сравнению с расходом топлива при раздельном методе, то есть выработке электрической энергии на КЭС и теплоты в котельных.

Теплофикационные турбины имеют один или несколько регулируемых отборов пара, в которых поддерживается заданное давление. Они предназначены для выработки теплоты и электроэнергии. Теплофикационная турбина может выполняться с конденсацией пара и без нее. В первом случае она может иметь отопительный отбор пара (турбины типа Т) для нужд отопления или производственный отбор пара (турбины типа П) для технологических нужд промышленных предприятий или тот и другой отборы (турбины типа ПТ). Во втором случае турбина будет носить название турбины с противодавлением (турбины типа Р). В ней пар из последней ступени направляется не в конденсатор, а непосредственно производственному потребителю. Таким образом, главным назначением турбины с противодавлением является производство пара заданного давления (в пределах 0,3–3 МПа). Схема турбины с противодавлением показана на рис. 2.1.



а)



б)
Рис. 2.1. Схемы мини-ТЭЦ на органическом топливе с турбиной

противодавления (а) и с турбиной паровой с регулируемым отбором (б)

На рисунке обозначено: 1 – паровой котел; 2 – РОУ; 3 – турбогенератор; 4 – тепловой потребитель; 5 – конденсатор; 6 – обратный конденсатный насос; 7 – конденсатный насос; 8 – пар от отбора; 9,12 – пар на регенеративный подогрев и в деаэратор; 10,14 – регенеративные низкого высокого давлений; 13 – питательный насос.

Турбины с противодавлением, (рис 2.1 а) имеют существенный недостаток, связанный с невозможностью одновременной независимой работы по тепло- и электрическому графикам. Гораздо большее распространение получили теплофикационные турбины с ре­гулируемыми отборами пара для потребителей теплоты (рис 2.1 б).

Турбина с регулируемым отбором пара может работать как в режиме турбины с про­тиводавлением, так и в режиме конденсационной турбины.

Теплофикационные турбины имеют свои отличительные особенности по сравнению с конденсационными турбинами. Конструкция теплофикационной турбины усложняется наличием дополнительных выводов из цилиндра больших объемных расходов пара и размещением регу­лирующих органов отбора. В турбинном зале ограниченных размеров необходимо разместить много дополнительного оборудования, трубопроводы отборов и сетевые подогреватели. Для теплофикационных турбин дополнительно приходится решать задачи регулирования нескольких параметров, вопросы обеспечения надежности и экономичности лопаточного аппарата и турбоагрегата в целом в характерном для этих турбин широком диапазоне возможных режимов.

Паровые турбины электростанций используются для привода электрических генераторов и поэтому должны работать с постоянным числом оборотов, обеспечи­вающим требуемую стабильность частоты переменного тока. Для поддержания ра­венства развиваемой турбиной мощности и нагрузки генератора служит автоматиче­ское регулирование частоты вращения. Основным элементом системы регулирования паровой турбины является регулятор частоты (скорости), который реагирует на изменение числа оборотов. Зависимость между мощностью турбины N и частотой вращения n принято называть статической характеристикой регулирования. Форма статической характеристики зависит от свойств и типа системы автоматического регулирования турбины.

Каждая турбина снабжена автоматической защитой, отключающей подачу пара на турбину путем закрытия быстродействующего стопорного клапана при чрезмерном повышении частоты вращения. Кроме того, защита срабатывает при осевом сдвиге с турбины, при недопустимом падении вакуума в конденсаторе, при недопустимом давлении масла в системе смазки подшипников. Наибольшую трудность создает для системы регулирования случай полного сброса нагрузки при отключении электрического генератора от сети.

При этом система регулирования должна удержать турбину на холостом ходу, прикрыв регулирующие клапаны.

Системы маслоснабжения, регулирования, охлаждения и смазывания подшипников могут иметь общий масляный бак и общие насосы подачи масла. Такие системы применяются для турбин мощностью до 200 МВт. В качестве рабочего тела в таких маслосистемах используют нефтяные масла Т-22, Ти-22, Тп-22С, ТСп-22 или по паспортным данным завода-изготовителя.

Применение повышенного давления масла в системах регулирования мощных турбин поставило проблему пожарной безопасности агрегата в случае разрыва маслопроводов системы регулирования и попадания масла на паропроводы свежего пара. Проблема была решена использованием в системах регулирования огнестойких синтетических масел Иввиоль и ОМТИ, а в системах смазывания – нефтяного масла Т-22.

Дальнейшим развитием применения в системах регулирования негорючих масел стала водяная система регулирования. Основным преимуществом использования воды в системах регулирования является резкое повышение пожарной безопасности. Кроме того, при использовании воды легко увеличить давление в системах и, следовательно, уменьшить размеры всех ее элементов и повысить их быстродействие. И, наконец, вода, в отличие от негорючих синтетических жидкостей, дешева и является рабочим телом основного производственного процесса; контроль ее качества проводится химическим лабораториями для всей установки в целом.

Термодинамический цикл паросиловой установки предполагает обязательное наличие холодного источника.

В качестве такого источника используют конденсационные устройства, яв­ляющиеся частью паротурбинной установки.

Главная часть этих устройств – конденсатор пара. В конденсаторе пар переходит в жидкое состояние, изменяя свой объем в 25000–30000 раз. Процесс пере­хода пара в жидкость – изобарный. Рабочее тело сохраняется в конденсаторе для обес­печения его постоянной циркуляции в цикле. Теплоту конденсации в конденсаторе воспринимает охлаждающая вода. Так как температура охлаждающей воды обычно значительно ниже ее температуры насыщения при атмосферном давлении, то конден­сация водяного пара в конденсаторе происходит при давлениях ниже атмосферного. Водяной пар в своем составе имеет небольшое количество неконденсирующихся га­зов. Кроме того, значительная часть воздуха может проникать в конденсатор из атмо­сферы через неплотности системы. Неконденсирующиеся газы ухудшают теплопере­дачу в конденсаторе. Таким образом, для нормальной работы конденсатора, рабо­тающего при давлениях конденсации ниже атмосферного, необходимо непрерывно отводить:

Первое достигается прокачкой воды через трубки конденсатора, для чего соз­дается циркуляционная система водоснабжения с насосами, внешними охладителями и другим оборудованием.

Откачка конденсата осуществляется конденсатными насосами, неконденси­рующихся газов – пароструйными и водоструйными эжекторами.

Эффективность работы конденсатора зависит от начальной температуры t и нагрева охлаждающей воды ?t. Нагрев воды на различных режимах работы конденсатора зависит только от отношения m ее расхода W к количеству пара Gк, поступающего в конденсатор. Чем больше т = W/Gк, тем меньше нагрев воды и, следовательно, меньше давление конденсации Рк. В реальном поверхностном конденсаторе имеет место определенный температурный напор ?t = t – tН между конденсирую­щимся паром и охлаждающей водой на выходе. Наименьшие значения ?t, достигнутые в практике, составляют примерно 1–5 °С для нормальных нагрузок. Большие температурные напоры свидетельствуют либо о плохой плотности вакуумной системы, о недостаточной производительности эжекторов, либо об уменьшении расхода или о появлении малотеплопроводных отложений на поверхности трубок или эксплуатационных нарушениях.

Как было показано ранее, значение Рк связано е расходом охлаждающей воды. Понижение Рк может быть достигнуто увеличением расхода охлаждающей воды при неизменных t1в и Gk. Чем ниже абсолютное давление за турбиной, тем больше располагаемый перепад и выше развиваемая турбиной мощность при одном и том же расходе пара.
1.1. Конденсационная установка
Принципиальная схема конденсационной установки представлена на рис. 2.2; конструктивная схема конденсационной установки с конденсатором поверхностного типа – на рис. 2.3 а, на рис. 2.4 показана циркуляция воды в схемах оборотного водоснабжения.


Рис. 2.2. Принципиальная схема конденсационной установки
Отработавший пар из турбины 1 направляется в конденсатор 3. В объеме конденсатора происходит непрерывный процесс конденсации пара за счет отдачи теплоты парообразования охлаждающей воде, подаваемой циркуляционным насосом 4. Удельный объем насыщенного пара значительно больше объема воды и поэтому при конденсации образуется вакуум. Например, при температуре конденсации ts = 28,6 °C удельный объем воды и пара соответственно равен 0,001 и 35,46 м3/кг. Следовательно, объем образующейся воды в 35460 раз меньше, чем объем насыщенного пара. Именно поэтому образующийся вакуум составляет всего 3,92 кПа (примерно 0,04 кгс/см2). В конденсаторе каждой температуре конденсирующегося насыщенного пара соответствует определенное значение давления. Чтобы поддержать создаваемое разрежение, необходимо непрерывно отсасывать воздух (неконденсирующиеся газы) из конденсатора при помощи специального воздушного насоса 6 (паро­струйный, водоструйный эжектор или водокольцевой насос). Образующийся в результате конденсации пара конденсат откачивается из конденсатора конденсатным насосом 5.



Рис. 2.3. Конструктивная схема конденсационной установки

с конденсатором поверхностного типа
На рисунке обозначено: 1 – выхлопной патрубок турбины; 2 – волнистый (линзовый) компенсатор; 3 – приемный патрубок пара; 4 ? трубная доска; 5 ? конденсаторные трубки; 6 ? водяная камера (передняя); 7 ? трубопровод отсоса воздуха; 8 ? спускной кран (слив охлаждающей воды при остановке); 9 ? пружинная опора; 10 ? патрубок отвода конденсата; 11 ? пружинная опора; 12 ? конденсатный насос; 13 ? сливная труба; 14 ? отводящий канал; 15 ? циркуляционный насос; 16 ? подводящий канал; 17 ? всасывающий патрубок; 18 ? патрубок к вспомогательному пароструйному эжектору для подсоса воды перед пуском насоса; 19 ? задвижка; 20 ? напорная линия основного конденсата; 21 ? двухступенчатый насос (пароструйный эжектор); 22 ? линия подвода пара к эжекторам; 23 ? трубопровод отсоса воды из конденсатора; 24 ? водяная камера (задняя); 25 ? кран отвода воздуха при пуске; 26 ? паровая турбина.


Рис. 2.4. Циркуляция воды в схемах оборотного водоснабжения
На рисунке обозначено: 1 – напорный коллектор; 2 – желоб со сливными трубами; 3 – разбрызгивающие розетки; 4 – решетник; 5 – сборный бассейн; 6 – вытяжная башня; 7 – водоподводящий канал; 8 – водоприемный колодец; 9 – продувка; 10 – ввод хлорной извести; 11 – указатель уровня; 12 – водоприемное устройство насоса (клапан и сетка).

Эффективность работы турбины зависит от величины потерь тепла в ней, по­этому необходимо запомнить эти виды теплопотерь, их зависимость от определяю­щих факторов. Работа парового потока в турбинной ступе­ни сопровождается рядом потерь, снижающих располагаемую энергию потока. При изучении теплового процесса в паровой турбине необходимо постоянно использовать h, S-диаграмму. Процесс течения пара в реальных условиях не является обратимым адиабатным процессом, поскольку он сопровождается трением. Если бы процесс ис­течения протекал обратимо без потерь и вся кинетическая энергия потока использова­лась бы для получения работы, то была бы получена максимальная теоретически воз­можная работа, называемая располагаемой энергией ступени H0. Из-за потерь работа, совершенная паром в ступени и называемая внутренней работой L0, будет меньше чем работа на лопатках. Отношение внутренней работы к располагаемой энергии сту­пени называется внутренним относительным КПД ступени: ?oi = Li/H0.

В тепловых расчетах паровых турбин решающее значение имеет отношение окружной скорости лопаток к абсолютной скорости пара, от которого зависит внутренний относительный КПД турбины. Необходимость по условиям экономично­сти иметь в турбинной ступени оптимальное отношение скоростей U/Cф повлекло за собой появление многоступенчатой конструкции при увеличении теплового перепада на турбину.

Потери при впуске в турбину пара следует рассматривать исходя из параметров со­стояния пара перед стопорным клапаном. Эти потери складываются из потерь в сто­порном клапане, перепускных трубах и регулирующих клапанах.

Потери от утечек пара через концевые уплотнения турбины зависят от схемы этих уплотнений.

Для уменьшения утечек через концевые уплотнения на вто­рые со стороны цеха камеры подается уплотняющий пар. Давление уплотняющего пара регулируется. С камер, соседних с уплотняющей, организуются отсосы.

Для последних ступеней конденсационных турбин характерны потери от влаж­ности, которые возникают вследствие затрат энергии на ускорение капель, на трение между каплями воды и паром, по другим причинам.

Расход пара на турбину зависит от ее мощности и теплового перепада и в эле­ментарном виде может быть представлен как:

G= Nэ0 ?oi ?м ?г,

где Nэ – мощность на зажимах генератора, МВт; Н0 – перепад теплоты от начальных параметров пара перед соплами регулирую­щей ступени до давления за последней ступенью турбины, кДж/кг; ?oi – внутренний относительный КПД турбины; ?м и ?г – КПД механический и генератора соответственно.
задачи
Задача № 1. Определите расход охлаждающей воды и кратность охлаждения поверхностного конденсатора, если расход пара через конденсатор составляет Dп =60 т/ч, температура конденсата tк = 28 °С, энтальпия пара перед входом в конденсатор hi= 2300 кДж/кг. Вода нагревается на 9 °С.

Решение. Количество охлаждающей воды определим из уравнения теплового баланса конденсатора:

Dk (h1?)=W · c · ?tв,

где W – расход охлаждающей воды, кг/ч;

с = 4,19 кДж/(кг·град) – теплоемкость воды;

– энтальпия образующегося конденсата, кДж/кг:

= с·tk= 4,19·28 = 117,5 кДж/кг;

W = Dk (h1?) / (c·?tв) =

= 60·103(2300?117,5) / (4,19·9) = 3472·103 кг/ч = 3472 т/ч.

Кратность охлаждения m = W/ Dп = 3472·103/(60·103) = 57,8 кг/кг.
Задача № 2. Определите диаметр активной ступени турбины, если давление перед ступенью Р1 = 3 МПа, температура перегрева t = 400 °С, давление за ступенью P2 = 2 МПа, коэффициент скорости ? = 0,95, отношение u/са = 0,45.

Решение. Определяем скорость истечения по формуле, м/с:

са = 44,72 (h1 ? h2)0,5.

По диаграмме режимов для заданных параметров находим

h1= 3232 кДж/кг; h2 = 3120 кДж/кг.

Действительная скорость истечения:

са = 44,72 (3232–3120)0,5 = 473,3 м/с.

Окружная скорость турбинного диска (м/с), определяется из соотношения u/са = 0,45.

Тогда u = 0,45·са = 0,45·473,3 = 212,9 м/с.

Диаметр ступени определяется из формулы для окружной скорости:

u = ? d n/60, где n = 3000 об/мин;

d = 60 u/ (?·n) = 60·212,9/(3,14·3000) = 1,34 м.
Задача № 3. Паротурбинная установка работает по циклу Ренкина. При входе па­ра в турбину Р1 = 12,75 МПа; t1 = 540 °С. Давление в конденсаторе Р2 = 0,005 МПа. Степень сухости в конце действительного процесса расширения х = 0,86. Найдите внутренний относительный КПД турбины.

Решение. По h, S-диаграмме находим h1 = 3450 кДж/кг,

h2a = 2010 кДж/кг, h2 = 2180 кДж/кг.

Располагаемый (адиабатный) теплоперепад установки:

Н0 =h1 – h2a = 3450 – 2010 = 1440 кДж/кг.

Действительный теплоперепад (внутренняя работа) турбинной установки:

Нi = h1 – h2 = 3450 – 2180 = = 1270 кДж/кг.

Внутренний относите­ль­ный КПД турбины:

?0i = Hi / H0= 1270 / 1440 = = 0,882.

1.2. Элементы теории термодинамики.

Основной цикл паротурбинной установки
Превращение тепла в работу (рис. 2.5) с использованием в качестве рабочего тела водяного пара происходит в паротурбинных установках, работающих по принципу Ренкина (рис. 2.6). Принципиальная схема такой установки приведена на рис 2.7. Она состоит из парового котла 1, пароперегревателя 2, паропровода 3, паровой турбины 4, конденсатора 5, питательного насоса 6.



Рис. 2.5. Процесс парообразования в Т, S-диаграмме
На рисунке обозначено: 1?2 подогрев воды; 2?3 испарение кипящей воды на образование сухого насыщенного пара; 3?5 перегрев сухого насыщенного пара:

критическая точка Pкр = 22,129 МПа, tкр = 375,15 °С, vкр=0,00326 м3/кг.



2.6. Упрощенный цикл Ренкина в Т, S-диаграмме
На рисунке обозначено: 1?2 – процесс расширения пара в турбине; 2?3 – конденсация пара в конденсаторе; 3?4 – повышение давления в питательном насосе и нагрев воды в экономайзере; 4?5 – нагрев воды до тем­пературы кипения в котле; 5?6 – процесс парообразования; 6?1 – перегрев сухого насыщенного пара в пароперегревателе.



Рис. 2.7. Принципиальная схема паротурбинной установки,

работающей по циклу Ренкина
На рисунке обозначено: 1 – котел; 2 – пароперегреватель; 3 – пар на турбину; 4 – турбина; 5 – конденсатор; 6 – насос.

1.3. Внедрение технологии в Сибири.

Первая мини-ТЭЦ, внедренная в Омском регионе
На предприятии ЗАО Сибшерсть в котельном цехе установлено четыре паровых котла вертикально-водотрубного типа. В условиях экономии и снижения вредных выбросов в атмосферу с продуктами сгорания в последние годы котельная работает на природном газе. Вследствие этого была установлена газорегуляторная установка (ГРУ). Она предназначена для снижения давления и постоянства установочного давления газа в газопроводе низкого давления, обеспечивающего газом паровые котлы котельной при отключении подачи газа в котельную в нормальных и аварийных случаях. В котельном цехе установлена турбина (техническая характеристика представлена в табл. 2.4), которая работает на производимом котлами (котел № 1 ДКВР 6,5/13; котел № 2 ДЕ -14-ГМ-0; котел № 3 ДКВР 6,5/13; котел № 4 ДКВР 20/13; экономайзер ВТЧ (3 шт); экономайзер ЭБ-1-3004 (1 шт)) паре. Также пар используется для технологических процессов, вентиляции и отопления.

Турбина ТГ 0,75 А/О (Кубань 0,75 АЗ)

Таблица 2.4

Величина

Единица измерения

Наименование

обозначение

номи­нальная

раб.

диапазон

Мощность при Соs ? = 0,8

кВт

750

0–750

Частота вращения ротора: турбина генератор

об/мин

8000

1500

7320–8600 1372–1612

Давление сухого насыщенного пара перед камерой сгорания

МПа (кгс/см2)

1,3

(13)

1,0–1,4

(10–14)

Температура сухого насыщенного пара перед кс, не менее

єС

191

Тс – 250

Расход насыщенного пара не более.

т/ч

14.3

??????

Расход охлаждающий воды.

м3

10

10... 15

Давление охлаждающей воды на входе

МПа (кгс/см2)

0,15

(1,5)

0,12–0,7

(1,2–7)

Температура охлаждения

єС

+20

+4 . . .+32

Генератор СГ2-750-4

Таблица 2.2

Основные показатели

Величина

Единица

наименование

размерность

номинальная

раб. диапазон

Напряжение на клеммах

В

400

360–420

Цикл охлаждения генератора




воздушный

разомкнутый



Температура окружающего воздуха

єС

+25

+15 ... +45


Котел ДЕ-14-ГМ?0

Таблица 2.3

Основные показатели

Обозначение единицы измерения

Численное значение

Расчетные виды топлива и его теплота сгорания: газ

мазут


МДж/кг

(ккал/кг)


36,1 (8620)

38,8 (9260)

Растопочное топливо и его теплота сгорания:

газ запаления



МДж/кг



36,1 (8620)

Расчетное давление в барабане

МПа

(кгс/см2)

1,3

(13)

Паропроизводительность

т/ч (кг/с)

16 (4,44)

Поверхность нагрева котла:

испарительная паро­пе­ре­гревателя

и экономайзера


м2


202,13
330

Поверхность нагрева котла:

водяная

Объем котла с естественной циркуляцией:

паровой


м2

м3


13,3

2,28

1.4. Техническая характеристика

противодавленческой паровой турбины
Противодавленческая паровая турбина малой мощности типа
ТГ - 3.5/10.5 Р 12/1.2 блочной поставки (данные представлены в табл. 2.1–2.4) производится Калужским турбинным заводом, предназначена для привода синхронного трёхфазного электрического генератора переменного тока и одновременного снабжения потребителей тепловой энергией.

Таблица 2.1

Техническая характеристика противодавленческой паровой турбины

малой мощности типа ТГ- 3.5/10.5 Р12/1.2

Наименование показателей

Единица

обозначение

численное

значение

Номинальная мощность

кВт

3500

Частота вращения ротора: турбины

генератора

об/мин

8000

3000

Параметры трёхфазного электрического тока:

напряжение

частота


В

Гц


10500

50

Номинальные параметры сухого насыщенного пара:

абсолютное давление

температура


МПа

°С


1,2

187

Номинальное абсолютное давление пара за турбиной

кПа

120

Номинальный расход пара

т/ч

48

Номинальная температура охлаждающей воды

Сє

25

Расход охлаждающей воды на теплообменники

м3

40

Автономная масляная система: емкость масляного бака

м3

2,5

Масса турбогенератора

т

28,80

Масса поставляемого оборудования

т

30,00

Габаритные размеры турбоагрегата: длина

ширина

высота

м

7,4

2,4

3,5

Тип генератора




ТК-4

Турбоагрегат поставляется в блочном исполнении (100 % заводской поставки), состоит из паровой турбины и генератора, смонтированного на общей раме со встроенным вспомогательным оборудованием, системами защиты турбины, автоматического регулирования и системы смазки.

Изготовитель генератора – АО «Привод» (г. Лысьва).

Турбоагрегат отличается манёвренностью, приспособляемостью к колебаниям в потребности пара, компактностью, простотой конструкции.

Турбоагрегат не требует высокого фундамента и устанавливается на отметке 0.000 на собственной металлической раме.
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   12


Глава первая
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации