Курсовой проект - Металлические конструкции - файл n2.doc

приобрести
Курсовой проект - Металлические конструкции
скачать (1004.5 kb.)
Доступные файлы (2):
n1.dwg
n2.doc993kb.19.05.2009 19:53скачать

n2.doc

Рабочие площадки

Расчет несущего настила балочной клетки





  1. Исходные данные:

  1. Нормативная равномерно распределенная нагрузка: pn = 20 кН/м2 = 0,0025 кН/см2;

  2. Коэффициент надежности по нагрузке: ?f = 1,2;

  3. Коэффициент условий работы: ?с = 1;

  4. Предельный прогиб настила, (n0 = 150);

  5. Материал настила сталь С 235, E = 2,06∙104 кН/см2, ? = 0,3;

  6. Настил приварен к балкам с помощью полуавтоматической сварки в нижнем положении шва с вреде углекислого газа сварочной проволокой Cв-08А, Rwf = 18 кН/см2.




  1. Определяем отношение пролета настила к его толщине по формуле:



Принимаем t = 10 мм,

тогда пролет

Определяем силу, растягивающую и приходящуюся на полоску единичной ширины настила в 1 см (lw = 1 см) по формуле:



Определяем расчетное сечение шва по металлу шва (f) и по металлу границы сплавления (z):

?f = 0,8; ?z = 1,05; Run = 37 кН/см2;

?f Rwf = 0,8∙18 = 14,4 кН/см2;

?z Rwz = ?z ∙0,45Run = 1,05∙0,45∙37 = 17,48 кН/см2;
Расчетным сечением является сечение (min) по металлу шва (f)
Толщину углового шва, прикрепляющего настила к балкам при полуавтоматической сварке в нижнем положении шва определяем по формуле:


Принимаем kf = 4 мм.

Расчет балочных клеток



Вариант 1. Компоновка нормального типа балочной клетки. Расчет балки настила



  1. Исходные данные:

  1. Нормативная равномерно распределенная нагрузка: pn = 20 кН/м2 = 0,0020 кН/см2;

  2. Коэффициент надежности по нагрузке: ?f = 1,2;

  3. Коэффициент условий работы: ?с = 1;

  4. Предельный прогиб настила (СНиП 2.01.07-85*. Раздел 10);

  5. Толщина настила t = 10 мм, ? = 7850 кг/м3;

  6. Материал балки сталь С 245, Ry = 24 кН/см2.




  1. Расчет балки выполняем с учетом развития пластических деформаций

(п. 5.18 СНиП II-23-81*) с коэффициентом cx = 1,1.
Расстояние между балками настила

Масса настила

Нормативная нагрузка на балку настила:



Расчетная нагрузка на балку настила:



Расчетный изгибающий момент

Требуемый момент сопротивления балки



По ГОСТ 8239 принимаем двутавр №33, Wx =597 см3, Ix = 9840 см4, g = 42,2 кг/м, b = 140 мм.

Фактический пролет настила

Проверяем прогиб балки по формуле:



Определяем расход металла на 1 м2 перекрытия:


Вариант 2. Компоновка усложненного типа балочной клетки. Расчет балки настила и вспомогательной балки



Расчет балки настила.
Настил принимаем как в первом варианте.

Расстояние между балками настила

Шаг вспомогательных балок (2-5м)

Шаг балок настила b = lб.н. = 4 м

Нормативная и расчетная нагрузки на балку настила:





Расчетный изгибающий момент и требуемый момент сопротивления балки:





Принимаем двутавр №22, Wx =232 см3, Ix = 2550 см4, g = 24 кг/м.

Проверяем прогиб балки по формуле:


Расчет вспомогательной балки.
Нагрузку на вспомогательную балку от балок настила считаем равномерно распределенной.

Определяем нормальную и расчетную нагрузку на балку:





Определяем расчетный изгибающий момент и требуемый момент сопротивления:





Принимаем двутавр №55, Wx =2035 см3, Ix = 55962 см4, g = 92,6кг/м, bf = 18 см, tf = 1,65 см.

Проверяем прогиб балки



Проверяем общую устойчивость вспомогательных балок в середине пролета. Их сжатый пояс закреплен от поперечных сечений балкам настила шагом lef = 100 см.

Общую устойчивость балки можно не проверять при соблюдении следующих условий:

и



,так как cx = с = 1,1

Принятое сечение удовлетворяет условиям прочности, устойчивости и прогиба.

Расход стали составляет

По расходу стали вариант 1 выгоднее.

Подбор сечения главной балки



Балки проектируют сварными из трех листов.

  1. Исходные данные:

  1. Пролет балки L=12 м;

  2. Шаг колонн l = 6 м;

  3. Вертикальный предельный прогиб ;

  4. Временная нормативная нагрузка: pn = 20 кН/м2;

  5. Масса настила g1 = 0,785 кН/м2;

  6. Масса балок настила g2 = 0,35 кН/м2;

  7. Собственную массу главной балки принимаем ориентировочно 2% нагрузки на нее (учитываем коэффициентом 1,02);

  8. Балка из стали С 245, Ry = 23 кН/см2 при t > 20 мм, Rs = 0,58Ry = 13,3 кН/см2;

  9. Строительная высота балочного перекрытия – не ограничено;

  10. Коэффициент условий работы: ?с = 1.




  1. Расчетные схемы



При частом, 7-8 и более, расположении вспомогательных балок в пролете, сосредоточенные силы можно заменить эквивалентной равномерно распределенной нагрузкой.
Определяем нормативную и расчетную нагрузку на балку:



Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета и поперечную силу на опоре:





Главную балку рассчитываем на прочность с учетом развития пластических деформаций (п. 5.18 СНиП II-23-81*), первоначально принимая C1 = C = 1,12.

Определяем требуемый момент сопротивления:



Определяем оптимальную высоту балки, предварительно задав ее высоту h = 0,1L = 1,2м.

Приближенно (для балок высотой 1-2 м) определяем толщину стенки по эмпирической формуле:



Принимаем tw = 11 мм.



1,15 – коэффициент для сварных балок.
Определяем минимальную высоту балки:



Сравнивая полученные высоты, принимаем высоту балки h = 120 см с учетом ширины, выпускаемых листов по ГОСТ 19903-74 и общей толщиной 2-х поясов не > 60 мм.

Определяем толщину стенки из условия работы стенки на срез от касательных напряжений у опоры:



Определяем необходимую толщину стенки из условия местной устойчивости, при котором не требуется укрепление ее продольными ребрами:



Окончательно принимаем tw = 1,0 см.

Размеры горизонтальных поясных листов находим исходя из необходимой несущей способности балки при tw = 1,0 см.

Задаемся толщиной поясных листов tf ? 3tw = 3∙10 = 30 мм и не > 30 мм и в соответствии с ГОСТ 82-70 (сокращенный сортамент) принимаем tf = 28 мм.

Вычисляем требуемый момент инерции сечения балки:



Находим момент инерции стенки балки:

,

где

Момент инерции, приходящийся на поясные листы:



Момент инерции поясных листов балки относительно ее нейтральной оси:

, где Af – площадь сечения одного пояса (моментом инерции поясов относительно их собственной оси ввиду его малости пренебрегаем). Отсюда получаем требуемую площадь сечения поясов балки:

,

где .

Ширину полки bf принимаем в пределах , но не более , не менее 180 мм и в соответствии с ГОСТ 82-70.

Принимаем пояса из универсальной стали 380 x 28 мм (по ГОСТ 82-70).

Уточняем принятый ранее коэффициент учета развития пластических деформаций C1 исходя из отношения :






По СНиП II-23-81*, табл. 66 принимаем C1 = 1,1054
Проверяем принятую ширину (свес) поясов исходя из их местной устойчивости:


А) В сечениях, работающих упруго




Б) В сечениях, работающих с учетом развития пластических деформаций



Проверяем несущую способность балки исходя из устойчивости стенки в области пластических деформаций балки в месте действия максимального момента Mmax, где Q и ? = 0:

Предварительно вычисляем гибкость стенки



и параметр



Несущая способность балки обеспечена.
Подобранное сечение проверяем на прочность с учетом развития пластических деформаций. Для этого определяем момент инерции и момент сопротивления балки.





Наибольшее напряжение в балке



Недонапряжение , что меньше 5% и не требуется перерасчет.

Проверка прогиба балки. Проверку прогиба балки делать не нужно, так как принятая высота сечения больше hmin и фактический прогиб будет меньше предельного.
Изменение сечения балки.



Место изменения сечения принимаем на расстоянии 1/6 пролета от опоры.

Сечение изменяем уменьшением ширины поясов. Разные сечения поясов соединяем прямым сварным швом встык, выводом концов его на технологические планки, ручной сварки электродами Э42 с применением физических методов контроля. При этих условиях для растянутого пояса Rwy = Ry, табл. 3 СНиП.

Определяем расчетный момент и перерезывающую силу в сечении:







Подбор измененного сечения ведем по упругой стадии работы материала.

Определяем измененную ширину пояса bf1, сохраняя другие параметры сечения.

Вычисляем требуемый момент сопротивления и момент инерции измененного сечения исходя из прочности сварного стыкового шва, работающего на растяжение:





Вычисляем требуемый момент инерции поясов:



Вычисляем площадь сечения поясов:



Принимаем пояс 200 x 28 мм, Af1 = 56см2.

Принятый пояс удовлетворяет рекомендациям

, и

Вычисляем момент инерции и момент сопротивления уменьшенного сечения:





Максимальное напряжение в уменьшенном сечении

, что меньше предельно допустимого расчетного сопротивления стыкового шва по пределу текучести.

Расчет монтажного стыка сварной балки





  1. Исходные данные:

  1. M = 2775,1 кН∙м, Q = 0; сталь С 255, Ry = 23 кН/см2;

  2. Стык осуществляем высокопрочными болтами d = 24 мм из стали 40х «селект», Rbun = 110 кН/см2 (табл. 61 СНиП), Abn = 3,52 см2 (табл. 62 СНиП), Rbh = 0,7Rbun = 0,7∙110=77 кН/см2 – расчетное сопротивление материала болта растяжению;

  3. Обработка поверхности – газопламенная без консервации, µ = 0,42 (табл. 36* СНиП);

  4. Принимаем способ регулирования натяжения болта по моменту закручивания (M) и разницу в диаметрах отверстия болта ? = 1-4 мм, ?h = 1,12 (табл. 36* СНиП);

  5. Ks = 2 – две плоскости трения

  6. Сечение балки:



  1. Каждый стык пояса перекрываем тремя накладками: одна сечением 380 x 16 и две – 160 x 16.

Общая площадь сечения накладок одного пояса:



Усилие в поясе определяем из условия равнопрочности соединения:



Несущую способность одного болта, имеющего две плоскости трения, вычисляем по формуле:



Количество болтов для прикрепления накладок находим по формуле:



Принимаем 12 болтов и размещаем их согласно табл. 39 СНиП.



Проверяем ослабление нижнего растянутого пояса отверстиями под болты d = 24 мм (на 2 мм больше диаметра болта). Пояс ослаблен двумя отверстиями по краю стыка:



Условие соблюдается, ослабление пояса можно не учитывать.

Проверяем ослабление накладок в середине стыка четырьмя отверстиями:



Условие соблюдается, ослабление накладок можно не учитывать.

Стык стенки перекрываем двумя вертикальными накладками сечением 340 x 1100 x 8 мм.



Принимаем расстояние между крайними по высоте рядами болтов:



Вычисляем коэффициент стыка ?:



m = 2 – число вертикальных рядов болтов на полунакладке (принимаем). Из табл. 7.9 («М.К.» Кудишин): принимаем K = 6.

Проверяем стык на максимальное горизонтальное усилие от изгибающего момента, действующего на каждый крайний наиболее нагруженный болт по формуле:

,

где

Условие соблюдается, принятый болт воспринимает усилие (203,28 кН) больше чем фактическое (93кН).

Расчет сквозной колонны.





  1. Исходные данные:

        1. Длина колонны с шарнирным соединением обоих концов lк0 = 5460 мм = 5,460 м;

        2. Марка стали С 255, расчетное сопротивление Ry = 24 кН/см2, Rs = 0,58Ry = 0,58∙24 = 13,92 кН/см2;

        3. Присоединение планок осуществляется ручной сваркой электродами Э42А;

        4. Расчетная нагрузка ;

        5. Расчетная длина стержня lк = lк0 = 5,460 м;

        6. Коэффициент условий работы ?c = 1; ?wf = ?wz = 1.





  1. Задаемся гибкостью ? = 60 и находим соответствующее значение ? = 0,805. Подбираем сечение стержня, рассчитывая его относительно материальной оси x-x, определяя требуемые:

А) Площадь сечения



Б) Радиус инерции



По сортаменту принимаем два швеллера №36 со значениями A и i, близкими к требуемым:

и

Рассчитываем гибкость относительно оси x-x:

;

Проверяем устойчивость относительно оси x-x:



Недонапряжение .

Расчет относительно свободной оси

Минимальная ширина колонны , принимаем ширину колонны b = 400 мм.
Проверка сечения относительно свободной оси.

Имеем из сортамента Ib = 513 см4; ib = 3,1 см; z0 = 2,68 см.

Расчетная длина ветви . Принимаем расстояние между планками l0 = 900 мм и сечение планок 10 х 220 мм, тогда

,



Радиус инерции сечения стержня относительно свободной оси



Гибкость стержня относительно свободной оси

Коэффициент устойчивости ?y относительно свободной оси y принимаем для кривой устойчивости типа bв зависимости от приведенной гибкости стержня ?ef.

Приведенную гибкость стержня сквозного сечения ?ef определяем в зависимости от величины



где lb – расстояние между осями планок (); Id – момент инерции планки относительно собственной оси; Ib1 – момент инерции ветви относительно собственной оси; b1 – расстояние между центрами тяжести ветвей колонны.



где ?y – гибкость сквозного стержня относительно оси y (в плоскости, перпендикулярной оси x); .

Условная приведенная гибкость



Значение коэффициента ? определяем по формуле



Напряжение



Недонапряжение .
Расчет планок.
Расчет соединительных планок производим на условную поперечную силу



Поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани:



Изгибающий момент и поперечная сила в месте прикрепления планки:




Момент сопротивления планки



Нормальное и касательное напряжения:





Равнодействующая напряжений

.
Согласно нормам (сварку производим в углекислом газе сварочной проволокой Cв-08А)

Rwf = 18 кН/см2; Run = 37 кН/см2;

?f = 0,9; ?z = 1,05;

?f Rwf = 0,9∙18 = 16,2 кН/см2;

?z Rwz = ?z ∙0,45Run = 1,05∙0,45∙37 = 17,48 кН/см2;

Площадь шва при kf = 1 см, равна Af = kf lw = 1∙21=21 см2.

Момент сопротивления шва



Напряжения в шве от момента и поперечной силы:





Равнодействующая напряжений

.

Проверка прочности, общей устойчивости и прогиба сварной балки





  1. Проверка прочности.

Проверяем максимальное касательное напряжение в стенке на нейтральной оси сечения около опоры балки по формуле:

,

где статический момент полусечения балки



Проверяем местные напряжения в стенке под балками настила:



,

где - опорная реакция балки настила,


Проверка прочности сечения на расстоянии L/6 от опоры.

Наличие местных напряжений, действующих на стенку балки, требует проверки совместного действия нормальных, касательных и местных напряжений на уровне поясного шва и под балкой настила по уменьшенному сечению вблизи места изменения сечения пояса по формуле:



,

где





и , так как на месте изменения сечения нельзя располагать сосредоточенные нагрузки.

Проверки показали, что прочность балки обеспечена.


  1. Проверка общей устойчивости балки.

Проверка в середине пролета, где учтены пластические деформации, lef = 120см – расстояние между балками настила.

Проверку можно выполнить при соблюдении следующих условий (А и Б)


А)




Б)



Проверяем где учтены пластические деформации:



,так как ? = 0 и c1 = с

Проверка в месте уменьшенного сечения балки (балка работает упруго и ? = 1)



Обе проверки показали, что общая устойчивость балки обеспечена.


  1. Проверка прогиба.

Так как h > hmin проверка не требуется.
Проверка местной устойчивости элементов балки.
Проверка местной устойчивости сжатого пояса производится в середине пролета балки с учетом развития пластических деформаций (при этом устойчивость пояса ухудшается):






Условия соблюдаются. Местная устойчивость пояса обеспечена, стенка тонкая.

h0 – расстояние (высота) между осями поясных листов.

Определяем необходимость укрепления стенки поперечными ребрами жесткости при когда на балку действует местная нагрузка:

, поперечные ребра жесткости необходимы.

В зоне учета пластических деформаций необходима постановка ребер жесткости под каждой балкой настила, так как местные напряжения в стенке в зоне не допустимы. Длина зоны пластических деформаций:



Расставляем ребра жесткости с учетом расположения сосредоточенных над ними сил на равном расстоянии друг от друга, не превышающем 2hw при и 2,5hw при . У опор могут быть поставлены с меньшим шагом.



Устанавливаем необходимость проверки устойчивости стенки:

При наличии в отсеке местной нагрузки и при ее отсутствии



Проверка необходима.

Проверку производим в отсеке, где изменяется сечение, под локальной нагрузкой, где нормальные и касательные напряжения имеют высокие значения и стенка укреплена только поперечными основными ребрами жесткости () по формуле:



Для проверки устойчивости стенки балки в отсеке определяем средние значения M и Q в месте изменения сечения:





Определяем действующие напряжения в сечении:







Определяем критические напряжения:

,

где ; Rs = 13,3 кН/см2;

d – меньшая сторона отсека;




Для определения ccr вычисляем:



где ? = 0,8 (табл. 22 СНиП)

По табл. 24 СНиП при ? = 5,69 и a/hef = 210/117,2 = 1,8

предельное значение
Расчетное значение предельного, поэтому ?cr определяем по формуле (см. выше), где ccr = 34,8 получено по табл. 21 СНиП, при ? = 5,69.
,

где принимаем в табл. 23 СНиП a/2 вместо a;

;

c1 = 22,1; табл. 23 СНиП ? = 6 и a/2hw = 210/2∙114,4 = 0,92.

Проверка устойчивости стенки в отсеке







Устойчивость стенки обеспечена.

Расчет базы колонны



Передача расчетного усилия на опорную плиту осуществляется через сварные швы.

Расчетное усилие с учетом массы колонны . Бетон под плитой работает на смятие (локальное сжатие). Требуемая площадь плиты:

. При центрально-сжатой колонне и значительной жесткости плиты напряжения под плитой в бетоне можно считать равномерно распределенными, чему соответствует ? = 1, .

Для бетона класса ниже B25 ? = 1. Материал фундамента – бетон класса B10, Rb = 0,6 кН/см2 – расчетное сопротивление сжатию. Принимаем коэффициент ?b = 2. Тогда





Считая в первом приближении плиту базы квадратной, будем иметь стороны плиты равными . Принимаем размеры плиты . Уточняем площадь плиты . Напряжение под плитой .

Плита работает на изгиб как пластинка, опертая на соответствующее число кантов (сторон). Нагрузкой является отпор фундамента. В плите имеются 3 участка.
Участок 1. Опирается на 4 канта. Отношение сторон:

. Тогда


Участок 2. Консольный. Отношение сторон:

. Тогда



Участок 3. Консольный. Отношение сторон:




Принимаем для плиты сталь высокой прочности С 345 с расчетным сопротивлением Ry = 30 кН/см2. Определяем толщину плиты по максимальному моменту:



Принимаем tf = 40 мм.
Расчет траверсы.
Считаем в запас прочности, что усилие на плиту передается только через швы, прикрепляющие ствол колонны к траверсам, и не учитываем швы, соединяющие ствол колонны непосредственно с плитой базы. Траверса работает на изгиб как балка с двумя консолями. Высота траверсы определяется из условия прочности сварного соединения траверсы с колонной. Угловые швы рассчитываем на условный срез.

Сварка – полуавтоматическая в среде углекислого газа, материал – сталь С 245. Сварку производим проволокой Cв-08Г2С. По табл. 56 СНиП:
Rwf = 21,5 кН/см2; Run = 37 кН/см2;

?f = 0,8; ?z = 1;

?f Rwf = 0,8∙21,5 = 17,2 кН/см2;

?z Rwz = ?z ∙0,45Run = 1∙0,45∙37 = 16,65 кН/см2;
Задаемся катетом шва kf = 14 мм.

Расчетным сечением является сечение по металлу границы сплавления. Расчетная длина шва:



Высота траверсы



Принимаем высоту траверсы hт = 40 см. Проверяем прочность траверсы как балки с двумя консолями. Момент в середине пролета:



Момент сопротивления траверсы:



Напряжения



Сечение траверсы принято.

Расчет оголовка колонны



На колонну свободно сверху опираются балки. Усилие на стержень колонны передается опорными ребрами балок через плиту оголовка. Ширина опорных ребер балок bр0 = 25 см = 250 мм. На колонну действует продольная сила N = 1850 кН. Торец колонны фрезерован. Толщину плиты оголовка принимаем равной tf = 25 мм. Сталь С 255.

Плита поддерживается ребрами, приваренными к стенке колонны. Толщину ребер определяем из условия смятия:

,

где Rр = 33,6 кН/см2 – расчетное сопротивление торцевой поверхности на смятие (табл. 52*).

Усилие N передается на колонну на длине .

Толщина ребер . Принимаем толщину ребер tр = 20 мм. Задаемся катетом шва kf = 10 мм.

Определяем расчетное сечение соединения:

Rwf = 21,5 кН/см2; Run = 37 кН/см2;

?f = 0,9; ?z = 1,05;

?f Rwf = 0,9∙21,5 = 19,35 кН/см2;

?z Rwz = ?z ∙0,45Run = 1,05∙0,45∙37 = 17,48 кН/см2.

Расчетным сечением является сечение по металлу границы сплавления.
Определяем длину шва . Учитывая дефекты в концевых участках шва полную длину принимаем равной . Высота ребра равна полной длине шва l = 26 см = 260 мм. Толщина стенки колонны в месте приварки ребер определяется из условия работы ее на срез. Расчетное сопротивление стали на срез Rs = 0,58Ry = 0,58∙23 = 13,34 кН/см2. Толщина стенки колонны:

,

Что больше толщины стенки в подобранном сечении колонны, делаем вставку. Принимаем толщину вставки в стенку колонны tw1 = 27 мм.

Расчет поясных швов сварной балки





  1. Исходные данные:

Cв-08А; Rwf = 18 кН/см2; x = 60 см; F = 185 кН; lef = 60 см = 0,6 м; q = 154,17 кН/см2; L = 12 м; tf = 2,8 см; tw = 1 см; hw = 114,4 см.


  1. Решение:







kf = 7 мм;

?f = 1,1; ?z = 1,15; Run = 37 кН/см2;

?f Rwf = 1,1∙18 = 19,8 кН/см2;

?z Rwz = ?z ∙0,45Run = 1,15∙0,45∙37 = 19,1 кН/см2.





Принимаем kf = 7 мм.

Расчет опорного ребра балки



Сталь С 255; Ry = 23 кН/см2; Rр = 35,5 кН/см2 – расчетное сопротивление на смятие.





Принимаем ребро 250 х 15











, (табл. 72, СНиП)


Расчет сварного шва.
Сварка – полуавтоматическая; проволока Cв-08Г2;

Rwf = 21,5 кН/см2; Rwz = 16,5 кН/см2;

?f = 0,9; ?z = 1,05;

?f Rwf = 0,9∙21,5 = 19,3 кН/см2;

?z Rwz = 1,05∙16,5 = 17,32 кН/см2.

Расчет производим по более слабой границе (z)
Определяем катет шва:



Принимаем катет шва kf = 6 мм.

Длина шва:



Расчет сопряжения балок





  1. Исходные данные:

Конструкция собирается на заводе. Монтажное соединение на болтах нормальной точности. Заводское соединение на сварке. Поперечное основное ребро жесткости из стали C 285; Ry = 26 кН/см2; Run = 39 кН/см2. Характеристики болтов и параметры их применимости: а) болты класса точности B и C применяют в условиях монтажа в конструкциях из стали с пределом текучести Ryn = 38 кН/см2; б) диаметр болта db = 20 – 24 мм. Коэффициент условий работы болтового соединения (табл. 35 СНиП)

. Число срезов ns = 1. Общая толщина пластин: - наименьшая сумма толщин элементов, сминаемых в одном направлении. Коэффициент условий работы ?c = 1.


  1. Решение:

Рассчитываем опорную реакцию балки:



Принимаем болты марки M20-6gX60.56, класса прочности – 5,6 (из ГОСТ 7738-70)

Rbs = 19 кН/см2; Rbp = 51,5 кН/см2;
Площадь сечения болта:

Ab = 3,14 см2.
Определяем усилие, которое может быть воспринято одним болтом из условия среза.



Определяем усилия из условия смятия:



Требуемое количество болтов из условия смятия на расчетную нагрузку с коэффициентом 1,2, учитывающим внецентренность передачи усилия на стенку главной балки, равно:



Принимаем 3 болта.
Расчет сварных швов.
Балка настила – двутавр №33, толщина стенки 7 мм. Сварка ручная Э42 без применения физических методов контроля качества шва. Задаемся катетом шва kf = 5 мм. Коэффициент условий работы ?c = 1.
Определяем расчетное сопротивление шва:

Rwf = 18 кН/см2; Rwz = 17,5 кН/см2;

?f = 0,7; ?z = 1;

?f Rwf = 0,7∙18 = 12,6 кН/см2;

?z Rwz = 1∙17,5 = 17,5 кН/см2.
Определяем длину шва lw по формуле:



Принимаем lw = 15 см.


Рабочие площадки Расчет несущего настила балочной клетки
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации