Дымков А.М. Расчет и конструирование трансформаторов - файл n1.doc

приобрести
Дымков А.М. Расчет и конструирование трансформаторов
скачать (6548 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc6548kb.23.08.2012 22:31скачать

n1.doc

1   ...   11   12   13   14   15   16   17   18   19

ГЛАВА XIII

ИЗОЛЯЦИЯ ТРАНСФОРМАТОРОВ

§ 13.1. УРОВЕНЬ РАБОЧИХ НАПРЯЖЕНИЙ И ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ В УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРАНСФОРМАТОРОВ


Силовой трансформатор рассчитан на длительное включение его в электрическую сеть, т. е. на постоянное нахождение его под напряжением. Изоляция обмоток и токоведущих частей (отводы, переключатели и т. п.) трансформатора вовремя его работы испытывает воздействие как длительно приложенного напряжения нормальной промышленной частоты (т. е. частоты, при которой подается энергия, 50 гц), так и импульсных, т. е. кратковременных, перенапряжений.

Перенапряжениями вообще называются напряжения, значительно превышающие номинальное напряжение трансформатора и поэтому опасные для его изоляции. Обычно под этим словом подразумевают импульсные перенапряжения, возникающие от атмосферных явлений, наиболее сильно воздействующие на изоляцию трансформатора, а также коммутационные перенапряжения.

Коммутационные перенапряжения могут возникать при нормальных коммутационных процессах, происходящих в линии электропередачи: включение и отключение трансформатора при холостом ходе и нагрузке, при резких изменениях режимов работы линий и т. п. Эти перенапряжения могут достигать трех-четырехкратных значений фазных напряжений при длительности, измеряемой сотыми долями секунды, не превышая, как правило, 0,1 сек. Кроме того, в линии при обрывах и коротких замыканиях в ней могут возникать аварийные перенапряжения, превышающие коммутационные.

Атмосферные перенапряжения, вызываемые грозовыми разрядами, в отдельных неблагоприятных случаях, достигая трансформатора, могут иметь величину 10-кратного фазного напряжения и более при длительности, измеряемой микросекундами.

Изоляция трансформатора разделяется на главную и продольную. Главной изоляцией называется изоляция каждой из обмоток относительно заземленных частей и от других обмоток. Продольной изоляцией называется внутренняя изоляция каждой обмотки, т. е. ее междувитковая, междуслойная и между катушечная изоляции.

Нормальное рабочее напряжение и коммутационное перенапряжение воздействуют в основном на главную изоляцию обмоток. Атмосферное перенапряжение воздействует главным образом на продольную изоляцию обмоток.

Для надежной работы трансформатора должна быть обеспечена достаточная электрическая прочность его изоляции. Различают электрическую прочность изоляции при нормальной промышленной (50 гц) частоте и импульсную прочность. Уровень электрической прочности изоляции трансформатора находится в определенной, установленной на основе опыта эксплуатации и узаконенной стандартами зависимости от принадлежности к тому или иному классу напряжения и от условий работы трансформатора.

Каждая из обмоток трансформатора в зависимости от длительно допустимого рабочего напряжения относится к определенному классу напряжения, характеризуемому значением номинального напряжения. Согласно ГОСТ 721— 62 в Советском Союзе приняты следующие номинальные линейные напряжения переменного тока, приведенные в табл. 13.1.

Таблица 13.1

Номинальные напряжения сетей и

приемников электрической энергии, кв

Наибольшее

рабочее напряжение, кв

3

3,6

6

7,2

10

12

15

17,5

20

24

35

40,5

ПО

126

150

172

220

252

330

363

500

525

Классом напряжения трансформатора принято считать класс напряжения его обмотки ВН.

Соответственно классам напряжения установлены нормы для испытания изоляции обмоток трансформатора как при промышленной частоте (50 гц), так и при импульсном испытании (см. § 13.3).

§ 13.2. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ ИЗОЛЯЦИИ ТРАНСФОРМАТОРА


Правильный выбор изоляционных расстояний, качество изоляционных материалов и общей конструкции изоляционных узлов имеет существенное значение для надежности и долговечности работы трансформатора. С другой стороны, чрезмерно большие запасы электрической прочности приводят к неоправданно большим расходам изоляционных и других материалов и увеличению габаритных размеров и стоимости всего трансформатора.

Изоляционные материалы не должны иметь химического взаимодействия с горячим трансформаторным маслом и, с другой стороны, не способствовать его разложению и загрязнению.

Кроме чисто электрических воздействий, изоляция трансформаторов подвергается нагреванию от потерь, возникающих в обмотке и магнитопроводе, и механическим усилиям, достигающим значительных Беличий в аварийном случае короткого замыкания. Это должно учитываться при разработке рациональной конструкции. Обычно принято считать, что правильно рассчитанный при условии нормальной эксплуатации трансформатор должен служить не менее 15—20 лет.

Причем указанный срок службы трансформатора в значительной степени определяется сохранением основных качеств его изоляции.

Значительную роль в обеспечении электрической прочности изоляции имеет правильная технология ее обработки. Одной из важнейших технологических операций обработки изоляции является вакуумная сушка активной части трансформатора перед заливкой маслом по окончании сборки.

В трансформаторах желательно иметь возможно меньшую поверхность масла, соприкасающуюся с воздухом, поэтому целесообразно применять герметизацию расширителей, химических воздухоосушителей и др.

§ 13.3. МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЯ ИЗОЛЯЦИИ И НОРМЫ ИСПЫТАТЕЛЬНЫХНАПРЯЖЕНИЙ


Электрическая прочность изоляции трансформаторов проверяется на воздействие как промышленного (50-периодного), так и импульсного напряжений.

Каждый выпускаемый с завода трансформатор подвергается так называемым контрольным испытаниям, в программу которых, как обязательное, входит испытание на 50-периодную прочность изоляции.



Рис. 13.1. Принципиальная схема испытания главной изоляции обмотки трехфазного трансформатора приложенным напряжением промышленной (50 гц) частоты при помощи испытательного трансформатора: 1 — испытательный трансформатор; 2 — испытуемый трансформатор

Это испытание производится в большинстве случаев двумя способами: приложенным от постороннего источника напряжением (при отсутствии возбуждения магнитопровода) и возбуждением трансформатора индуктированным напряжением.

Схема испытания изоляции приложенным напряжением показана на рис. 13.1.

При испытании приложенным напряжением испытательное напряжение Uисп прикладывается к испытуемой обмотке и заземленным частям. Другие обмотки также заземляются. Испытание обычно начинают с обмотки НН. При этом испытывается главная изоляция трансформатора, т. е. изоляция каждой из обмоток и их отводов от заземленных частей и других обмоток.

Нормы приложенных 50-периодных испытательных напряжений в зависимости от классов напряжения (т. е. номинальных значений рабочего напряжения) приведены в табл. 13.2.

Таблица 13.2

Класс напряжения. кв

Испытательные напряжения

приложенное

действующее, кв

импульвное амплитудное (кв) при волне

полной

срезанной

3

6

10

15

20

35

ПО

150

220

330

500

18

25

35

45

55

85

200

275

400

460

680

44

60

80

108

130

200

480

660

950

1050

1550

50

70

90

120

150

225

550

760

1090

1150

1650

При испытании индуктированным напряжением трансформатор возбуждается повышенным (обычно двойным против номинального) напряжением. Так как при этом будет увеличиваться (пропорционально напряжению) индукция главного магнитного потока, то во избежание опасного для питающей обмотки резкого повышения намагничивающего тока индукцию снижают повышением (до 1004-250 гц) частоты. При испытании индуктированным напряжением испытывается так называемая продольная изоляция обмоток, т. е. их междувитковая, междуслойная и междукатушечная изоляции.



Рис. 13.2. Принципиальная схема испытания продольной изоляции трехфазного трансформатора двойным напряжением, индуктируемом в испытуемом трансформаторе при повышенной (100—250 гц) частоте:

U’л и U’’л - номинальные напряжения обмоток

В некоторых случаях один из концов обмотки ВН однофазного трансформатора или нулевая точка обмотки ВН трехфазного трансформатора, предназначаемые для присоединения к земле (в системах с заземленной нейтралью), имеют неполную (пониженную) изоляцию относительно земли. Такие обмотки нельзя испытывать приложенным напряжением. В этих случаях изоляция обмоток испытывается только индуктированным напряжением, при котором линейному ее концу задается потенциал, равный приложенному испытательному напряжению, соответствующему согласно табл. 13.2 данному классу напряжения.

Схема испытания индуктированным напряжением показана на рис. 13.2.

Испытание новых конструкций трансформаторов и их изоляционных узлов производят при постепенном повышении испытательного напряжения до нормированного. Часто испытание производят до полного пробоя изоляции. При этом может быть определен запас К3 электрической прочности трансформатора:

КЗ= Пробивное напряжение/Испытательное напряжение

Чтобы обеспечить надежность изоляции, получение известного запаса ее электрической прочности при испытании необходимо ввиду неизбежного разброса данных результатов испытаний.

Испытания на импульсную прочность изоляции ввиду их сложности и большой стоимости производятся лишь как типовые, имеющие целью проверку новой конструкции изоляции. Они обычно проводятся на отдельных образцах или же опытных моделях, представляющих собой их типовую конструкцию, и повторяются по мере надобности.

Нормы импульсных испытательных напряжений приведены в табл. 13.2. Как видно из этой таблицы, амплитуда импульсных напряжений намного превышает значения 50-периодных испытательных напряжений. Это объясняется характером импульсных перенапряжений. Для сравнения значения 50-периодных напряжений следует умножить на .

§ 13.4. ВОЗДЕЙСТВИЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ НА ИЗОЛЯЦИЮ


Воздействиям атмосферных перенапряжений особенно сильно подвергаются трансформаторы, связанные с воздушными сетями. Таковыми большей частью являются крупные высоковольтные трансформаторы и трансформаторы меньших мощностей напряжением 10 и 35 кв.

Воздействие импульсных перенапряжений на изоляцию определяется как величиной их амплитуды, так и формой волны, т. е. изменением ее во времени и общей длительностью.

Действие волны импульса, кроме ее амплитуды, сильно зависит так же от крутизны ее фронта (т. е. участка подъема напряжения: чем круче фронт, тем действие волны сильнее). Поэтому при импульсных испытаниях заданная длительность фронта волны должна быть выдержана.

Формы волн импульсов атмосферных перенапряжений чрезвычайно разнообразны.

Для испытаний на импульсную прочность приняты (стандартизованы) две формы волны — полная и срезанная, как наиболее характерные из встречающихся в практике эксплуатации трансформаторов.

Форма полной волны приведена на рис. 13.3: ?ф = 1,5±0,2 мксек — длина фронта волны; ?в = 40±4 мксек — общая длина волны; UB — амплитуда импульса напряжения.

Срез волны происходит, например, на подвесных гирляндах, на выводах и т. п. Форма срезанной волны приведена на рис. 13.4. Срезанная волна опасна для продольной изоляции обмотки из-за большой общей амплитуды U.



Рис. 13.3. Стандартная полная волна импульса 1,5/40 мксек



Рис. 13. 4. Стандартная срезанная волна импульса ?р=2—3 мксек (предразрядное время)

Получение электрически прочной изоляции, противостоящей импульсным воздействиям путем простого увеличения изоляционных расстояний, вызвало бы значительное увеличение типовой мощности трансформатора и, следовательно, обошлось бы слишком дорого. В связи с этим возникает задача разработки наиболее рациональной конструкции изоляции, обеспечивающей достаточную электрическую

прочность последней, не слишком увеличивая размеры трансформатора. Для этого необходимо выяснить те явления, которые происходят в обмотке при падении на нее волны перенапряжения. Как показывают исследования, эти явления очень сложны. В упрощенном виде они могут быть представлены следующим образом.

Предположим, что к линейному вводу обмотки ВН трансформатора вследствие каких-либо причин пришла волна импульса с крутым фронтом. Практика показывает, что целость трансформатора в сильной степени зависит от того, насколько равномерно амплитуда импульса распределится по продольной изоляции обмотки. Прочность изоляции будет тем выше, чем равномерней распределится напряжение на обмотке, так как изоляция ее при этом становится равнопрочной.

Однако в дисковых непрерывных обмотках, обычно применяемых в крупных трансформаторах, в первый момент падения волны импульса напряжение распределяется неравномерно, и это создает большие трудности в осуществлении изоляции, стойкой против импульсных воздействий.

Ввиду большой крутизны фронта волны его можно представить на графике как часть синусоиды напряжения высокой частоты (рис. 13.5).

При высокой частоте ввиду быстрых изменений величины напряжения решающую роль в первоначальном распределении напряжении



Рис. 13.5. Крутой фронт волны как часть синусоида высокой частоты

я играют емкости, имеющиеся в обмотке. Индуктивности катушек обмотки для первоначального распределения значения иметь не могут ввиду сильного возрастания индуктивного сопротивления при высокой частоте (X = ?L). При этих условиях в схеме замещения непрерывной обмотки ВН современного крупного трансформатора каждую дисковую катушку упрощенно можно представить как обкладку конденсатора с емкостью С3 на землю и емкостью Ск на соседнюю катушку (фактически сама катушка имеет собственные внутренние емкости, и поэтому

представление ее в виде обкладки конденсатора может быть принято как

некоторое допущение).

Обмотку НН ввиду ее близости к стержню и сравнительно большой емкости на землю практически можно считать заземленной (рис. 13.6, а).

Таким образом, в первый момент падения волны импульса эквивалентная схема или схема замещения обмотки ВН будет иметь вид емкостной цепочки (рис. 13.6, б).

В данной схеме рассматривается случай заземленной нейтрали, как это обычно применяется в СССР, для сетей 110 кв и выше.

Для простоты рассуждения будем считать все катушки одинаковыми.

При этом емкости Ск между катушками будут также одинаковы и емкости С3 катушек на землю будут равны между собой. Начнем рассмотрение от последней катушки у заземленного конца X. Предположим, что через последний (нижний по схеме) конденсатор Ск течет какой-то ток I. Тогда в предпоследнем конденсаторе ток будет i+i1



Рис. 13.6. Схема замещения непрерывной обмоткн ВН

где i1— ток, ответвившийся в последний конденсатор С3. В следующем, третьем снизу, конденсаторе Ск ток будет уже равен i+i1+i2, где i2 — ток в предпоследнем конденсаторе С3. Причем надо заметить, что поскольку напряжение на верхних конденсаторах выше, то i123 и т. д. Таким образом, рассуждая далее аналогичным образом, найдем, что по мере продвижения вверх токи между катушками будут увеличиваться. Следовательно, через верхний конденсатор Ск потечет наибольший ток.

Так как емкостные сопротивления между катушками одинаковы, то на основании закона Ома получим, что падение напряжения на той или иной катушке будет тем больше, чем выше она расположена. В результате получается неравномерное распределение напряжения по высоте обмотки. По этой причине катушки, расположенные ближе к линейному вводу (так называемые входные катушки), должны быть лучше изолированы, так как на них приходится относительно большее напряжение.

Построим график первоначального распределения (слово напряжение обычно опускается) по обмотке для идеальной волны импульса, т. е. при tф=0. По оси ординат отложим амплитуду волны UИ , а по оси абсцисс — общую высоту обмотки (рис. 13.7)



Рис. 13.7. График первоначального распределения

Если бы напряжение распределилось равномерно (идеальный случай), то график был бы изображен прямой ВХ. Но благодаря рассмотренному выше распределению токов по цепочке емкостей напряжение распределится по некоторой кривой, называемой кривой первоначального распределения. Эта кривая наглядно показывает, что верхние катушки испытывают значительно большие воздействия импульсов, чем это было бы при равномерном распределении. Причем степень неравномерности распределения зависит от величины некоторого коэффициента распределения



Чем меньше а, тем ближе кривая приближается к прямой конечного распределения (а = 0). В обычных конструкциях ?=5ч15.

Ввиду большой опасности, которую представляют перенапряжения для обмоток трансформаторов, приводящие к разрушениям последних, возникла необходимость специальной защиты трансформатора, т. е. создания так называемых грозоупорных конструкций.

При разработке конструкций грозоупорных трансформаторов в значительной степени пользуются данными опытов, полученных при испытании моделей или аналогичных конструкций путем обмеров, импульсных испытаний и т. д. Расчет емкостной цепочки представляет большие трудности из-за неточного определения емкостей С3 и Ск и индуктивности L. Расчет усложняется еще тем, что витки и катушки обмоток распределены неравномерно. Поэтому все расчеты следует считать приближенными, нуждающимися в проверке опытом.

Для защиты трансформаторов от перенапряжений применяются внешние и внутренние способы защиты.

К внешним способам защиты относятся:

а)установка разного рода разрядников на линии, ограничивающих амплитуду волн перенапряжений;

б)установка заземленного защитного троса над проводами линии. Этот трос воспринимает прямые удары молнии и способствует ослаблению фронта волны импульса вблизи трансформатора.

Однако одних внешних способов защиты недостаточно, так как амплитуда волн, не задержанных внешней защитой, все же достаточно велика, и поэтому при определенных условиях необходимо применение также и внутренней защиты.

Внутренняя защита может быть основана на двух принципах: усиление изоляции входных катушек и искусственное уменьшение неравномерности первоначального распределения.

Наиболее простой из этих принципов заключается в усилении изоляции входных витков и катушек, особенно сильно подвергающихся воздействию волн импульсов. Однако в существующих сериях трансформаторов отечественного производства применение одного этого способа достаточно лишь для напряжений классов до 35 кв. При более высоких напряжениях — 110 га и выше получается весьма значительное увеличение размеров трансформатора, еще более увеличивающееся от получающегося неравномерного распределения ампер-витков обмотки по ее высоте (в зоне входных катушек), что делает этот способ неэффективным.

Более правильным, хотя и более сложным, является второй принцип внутренней защиты, называемый емкостной защитой, или емкостной компенсацией. При этой защите тем или иным способом компенсируют (нейтрализуют) вредные емкости С3 катушек на землю и тем самым уменьшают неравномерность первоначального распределения напряжения.

У трансформатора с емкостной компенсацией градиенты (напряжения, приходящиеся на каждую катушку) по высоте обмотки распределены более или менее равномерно, что существенно улучшает условия работы изоляции. Такие трансформаторы называются нерезонирующими, у которых переходный колебательный процесс от первоначального к конечному распределению почти или полностью отсутствует.

В последнее время для обмоток ВН 110 кв и выше большое распространение получила так называемая петлевая обмотка. У этой обмотки витки переплетены в каждой двойной катушке, благодаря чему значительно увеличивается продольная емкость обмотки и выравнивается первоначальное распределение.

§ 13.5. ВЫПОЛНЕНИЕ ЗАЩИТЫ ДЛЯ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 35 кв


Для классов напряжений, не превышающих 10 кв, ввиду наличия достаточного запаса электрической прочности никакого дополнительного усиления изоляции не требуется. Лишь при слоевых обмотках ставится экран, присоединенный к линейному вводу (см. далее). Для класса напряжения 35 кв достаточным усилением изоляции является утолщение витковой изоляции двух входных катушек (применение провода с толщиной изоляции 1,35 мм на обе стороны). Два крайних масляных канала между катушками должны быть не менее 6 мм.

§ 13.6. ЕМКОСТНАЯ КОМПЕНСАЦИЯ ТРАНСФОРМАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЕМ 110 кв И ВЫШЕ


Основная идея защиты трансформаторов напряжением 110 кв и выше заключается в том, что с наружной стороны обмотки располагают дополнительную цепочку емкостей, присоединяемую к линейному вводу. Если эту цепочку продлить до конца обмотки, то получится симметричная схема, в которой добавочные емкости Сд компенсируют (нейтрализуют) вредные емкости С3 (рис. 13.8). Распределение токов по емкостям получается таким, что первоначальное распределение будет (в идеальном случае) равномерным. Однако эта схема практически неприменима, так как нижний конденсатор Сд оказывается под полным импульсным напряжением и это потребовало бы больших его размеров. Тем не менее этот принцип положен в основу большинства схем емкостной защиты.

Ввиду трудности применения полной компенсации применяют частичную компенсацию, при которой кривая первоначального распределения может быть достаточно приближена к кривой конечного распределения (рис. 13.9).

Получение совершенно равномерного первоначального распределения практически даже и не требуется. Важно, чтобы градиент наиболее напряженных точек обмотки не превышал бы намного средних значений градиентов, которыеимели бы место при равномерном распределении.

Принцип конструкции частичной защиты экранирующими витками заключается в следующем: поверх шести (для ПОч-220 кв) концевых катушек обмотки накладывают экранирующие витки с переменным расстоянием от катушек. Эти витки изготовляют из хорошо изолированного провода, соединяют между собой и присоединяют к линейному вводу (рис. 13.10).



Рис. 13.8. Принцип емкостной компенсации

Сверху обмотки ставится емкостное кольцо 1, служащее для выравнивания напряжения по виткам входной катушки (рис. 13.11).

Емкостное кольцо представляет собой кольцо (шайбу) из злектрокартона, обмотанное медной или алюминиевой фольгой и затем хорошо изолированное. Емкостное кольцо присоединено к линейному вводу обмотки.

Экранирующие витки не заходят в промежуток между фазами А, В, С, т.е. они не полностью охватывают катушки обмотки (рис. 13.12).

Преимущества частичной защиты экранирующими витками;



Рис. 13.9. Кривая первоначального распределения при частичной компенсации



Рис. 13.10. Частичная защита экранирующими витками:

1 — емкостное кольцо; 2 — экранирующие (емкостные) витки; 3 — катушки с усиленной изоляцией

простота конструкции и технологии изготовления;

возможность углубления (до некоторого предела) защиты путем добавления экранирующих витков без изменения конструкции обмотки; возможность предварительного емкостного расчета.



Рис. 13.11. Емкостное кольцо:

а — конструктивная схема; б — емкостная схема замещения: 1 — емкостное кольцо;

2 — крайняя (входная) катушка обмотки



Рис. 13.12. Схема расположения экранирующих витков на обмотках ВН трехфазного трансформатора. Неполный охват витками входных катушек

Недостатки этого вида защиты:

  • ограниченная возможность компенсации;

  • высокое напряжение между последним экранирующим виткоми обмоткой. Это напряжение (линеал) может достигать, например,до 40% от амплитуды волны импульса;

  • невозможность применения этого вида защиты для внутреннихобмоток;

  • неполный угол охвата катушек и связанная с этим более слабаязащита средней фазы трехфазного трансформатора.

§ 13.7. ПРОДОЛЬНАЯ ЕМКОСТНАЯ КОМПЕНСАЦИЯ ВНУТРЕННИХ ОБМОТОК


Принцип этой защиты заключается в том, что путем установки между катушками по два емкостных экрана искусственно увеличивают междукатушечную емкость Ск и тем самым уменьшают коэффициент распределения а. Схема продольной защиты изображена на рис. 13.13.

Если обозначить через ?1 коэффициент распределения с применением компенсации, то



где Ск1— добавочная междукатушечная емкость, полученная при помощи емкостных экранов.



Рис. 13.13. Схема частичной емкостной компенсации внутренней непрерывной обмотки при помощи встроенных конденсаторов:

а—конструктивная схема; б — упрощенная схема замещения



Рис. 13.14. Кривая первоначального распределения при продольной защите

Этот вид защиты дает более пологую кривую первоначального распределения (рис. 13.14).

Преимущество продольной защиты заключается в том, что она может быть распространена на всю длину обмотки; недостаток ее — в большой потере места в осевом направлении обмотки.

В настоящее время разработан целый ряд других систем частичной защиты, обладающих теми или иными преимуществами и недостатками.

§ 13.8. СЛОЕВЫЕ ОБМОТКИ


Для трансформаторов относительно небольших мощностей с напряжением до 35 кв применяются слоевые обмотки.

Несмотря на некоторые недостатки, слоевая обмотка, кроме простоты изготовления, имеет еще то преимущество, что первоначальное



Рис. 13.15. Схема замещения слоевой обмотки

распределение у этой обмотки получается практически равномерным без дополнительной емкостной компенсации (если не считать емкостного экрана). Иными словами, слоевая обмотка является в принципе грозоупорной, т. е. обладающей самозащитой, так как коэффициент

распределения а у нее близок к нулю. Схема замещения и

график первоначального распределения слоевой обмотки изображены соответственно на рис. 13.15 и 13.16.

Как видно из схемы слоевой обмотки, обкладкой конденсатора в момент падения волны импульса будет служить слой обмотки. Тогда емкость между слоями будет соответствовать емкости Ск в схеме замещения. Так как емкость каждого слоя на землю Сз относительно емкости между слоями Сз будет весьма мала, то коэффициент первоначального распределения а близок к нулю, т.е.

.

Кривая первоначального распределения будет почти совпадать с прямой конечного распределения и на графике представится в виде ломаной линии с числом изгибов, соответствующим числу слоев.

Для выравнивания напряжений по виткам первого (входного) слоя ставят металлический (разрезной) экран, присоединяемый к линейному вводу. Максимальное использование преимуществ слоевой обмотки получается тогда, когда экран ставится внутри (к первому слою). При этом уменьшается общая емкость обмотки на землю.

Ограниченность применения слоевой обмотки зависит в основном от ее недостаточной механической прочности, малой поверхности охлаждения и большого напряжения между слоями. Чтобы избежать последнего недостатка, обмотку разбивают на две и более частей в осевом направлении, т. е. применяют катушечную обмотку.



Рис. 13.16. Распределение напряжения в слоевой обмотке ВН с двумя экранами:

I— емкостное распределение; II—начальное распределение при полной волне; III— наибольшие потенциалы при полной волне

§ 13.9. МЕТОДИКА ВЫБОРА РАЗМЕРОВ ГЛАВНОЙ И ПРОДОЛЬНОЙ ИЗОЛЯЦИИ ПРИ РАСЧЕТЕ СИЛОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА


Электрическая прочность изоляции трансформатора должна обеспечиваться правильным выбором изоляционных конструкций, материалов и минимально допустимых расстояний (промежутков) между соответствующими токоведущими частями или между токоведущими и заземленными частями в зависимости от класса напряжений той или иной обмотки трансформатора. Выбранная изоляция трансформатора должна предохранить его токоведущие части — обмотки, отводы, переключатели, вводы — от пробоя на землю и между ними как при нормальном рабочем напряжении, так и при возможных перенапряжениях.



Рис. 13.18. Основные изоляционные промежутки главной изоляции в чередующихся обмотках



Рис. 13.17. Основные изоляционные промежутки главной изоляции в концентрических обмотках

Изоляция трансформатора по его изготовлению должна выдерживать нормированные испытательные напряжения при контрольных и типовых испытаниях трансформатора. Нормы испытательных напряжений были приведены в табл. 13.2. В соответствии с этими нормами и производится расчет изоляции для каждой токоведущей части, который сводится к определению основных изоляционных промежутков между этой токоведущей и заземленными частями или другой токоведущей частью в зависимости от испытательного напряжения в данном изоляционном промежутке.

Расположение изоляционных промежутков зависит от конструкции трансформатора, т. е. от взаимного расположения обмоток, магнитопровода, бака и других частей.



Рис. 13.19. Варианты заполнения изоляционных промежутков:

а — изоляция из твердого диэлектрика; б — масляный промежуток-

в — барьер) г — покрытие одного из электродов; д — изолирование одного

из электродов

В процессе развития трансформаторостроения определились основные варианты изоляционных конструкций для концентрических и чередующихся обмоток, ставшие в некоторой степени классическими.

В трансформаторе стержневого типа с концентрическими обмотками (рис. 13.17) основными промежутками главной изоляции являются следующие: канал между обмоткой НН и магнитопроводом, канал между обмотками ВН и НН, промежуток между обмоткой ВН и стенкой бака, между обмотками ВН разных фаз (междуфазное расстояние) и между торцами обмоток НН и ВН и ярмом.

При дисковых чередующихся обмотках (рис. 13.18) основными промежутками главной изоляции являются следующие: промежуток между катушками ВН и НН, между катушками этих обмоток и стержнем, стенкой бака, катушками соседней фазы, между крайними катушками обмотки НН и ярмом.

В существующих конструкциях изоляционный промежуток может быть заполнен либо маслом, либо твердой изоляцией (электрокартон, кабельная бумага), либо, наконец, комбинацией из этих материалов (рис. 13.19). В зависимости от заполнения промежутка определяется его минимально допустимая величина для заданного значения испытательного напряжения.

Расположение основных изоляционных промежутков для трансформаторов с испытательными напряжениями до 85 кв показано на рис. 13.20.

Минимальные изоляционные расстояния главной изоляции для силовых масляных трансформаторов приведены: для обмотки НН в табл. 13.3, а для обмотки ВН в табл. 13.4.



Рис. 13.20. Изоляционные промежутки главной изоляции обмоток НН и ВН для испытательных напряжений от 5 до 85 кв. Штриховыми линиями показаны пути разряда, определяющие размеры Iн.

Таблица 13.3

Мощность

трансформатора

S кеа

Испытательное напря-

жение

НН, кв

Обмотка ЯН

от ярма

l01 , ММ

Обмотки НН от стержня, мм

?01

ан1

ao1

lн1

25 — 250

5

15

2X0,5

-

4




-

400 — 630

5

••

2 ХО,5



5




--

400 - 630•

5

••

4

6

15




18

1000 — 2500

5

••

4

6

15




18

630 — 1600

18,25 и 35

••

4

6

15




25

2500 — 6300

18,25 и 35

••

4

8

17,5




25

630 и выше

45

••

5

10

20




30

630 и выше

55

••

5

13

23




45

Все мощности

85

••

6

19

30




70

Для винтовой обмотки с испытательным напряжением 5 кв.

Расстояние НН от ярма принимается равным lО2- т. е. расстоянию ВН от ярма, взятому по табл. 13.4.

Расположение и минимальные расстояния главной изоляции основных изоляционных промежутков для силовых масляных трансформаторов с испытательным напряжением 200 кв показаны на рис. 13.21 (размеры в мм).

Электрическая прочность продольной изоляции должна быть обеспечена выбором соответствующей витковой, междуслойной и междукатушечной изоляцией.

Таблица 13.4

Мощность трансформатора S, ква

Испытательное напряжение ВН, кв

ВН от ярма, мм

Между ВН и НН, мм

Выступ цилиндра мм

Между ВН и ВН

l02

?Ш

а12

?12

а22

?22

25—100

160—630

1000— 6300

630 и выше

630 и выше

160—630

1000—6300

10000 и выше

18,25 и 35

18,25 и 35

18,25 и 35

45

55

85

85

85

20

30

50

50

50

75

75

80

-

-

-

2

2

2

2

3

9

9

20

20

20

27*

27

30

2,5

3

4

4

5

5

5

6

10

15

20

20

30

50

50

50

8

10

18

18

20

20

30

30

-

-

-

2

3

3

3

3

Минимальное изоляционное расстояние от обмотки НН до электростатического экрана цилиндрической слоевой обмотки ВН 27 мм, толщина экрана с изоляцией 3 мм. а, и а2 — радиальные размеры обмоток НН и ВН, мм.

Таблица 13.5

Испытательное напряжение обмотки, кв

Марка провода

Толщина изоляции на две стороны, мм

Назначение

5 — 85

ПЭЛБО

ПБ (круглый)

ПБ (круглый)

ПБ и ПББО (прямоугольный)

0,125 — 0,21

(0,14 — 0,30)

0,3(0,4) — нормальная

0,95(1,0) — усиленная

0,45(0,5 — 0,55) — нормальная

Для всех трансформаторов

5 — 85

ПБ и ПББО

ПБ и ПББО

0,95(1,0) —усиленная

1,35(1,4) —усиленная

Для трансформаторов, имеющих емкостную защиту (грозоупорных)

200

ПБ и ПББО

1,95 (2,0) —то же

2,95 (3,0) —то же

4,4 (4,5) —то же

5,8 (6,0) —то же

Для трансформаторов без защиты

Примечание. В скобках указаны расчетные размеры с учетом допусков.

Изоляция между витками обеспечивается собственной изоляцией обмоточного провода. Для входных катушек при испытательном напряжении 55 кв и выше применяется усиленная витковая изоляция. Толщина витковой изоляции приведена в табл. 13.5.



Рис. 13.21.Изоляционные промежутки главной изоляции обмотки ВН класса напряжения 110 кв с вводом на верхнем конце обмотки(испытательное напряжения 200 кв):1 – изоляционные цилиндры; 2 — прессующее шайбы; 3 – угловые шайбы; 4 — междуфазная перегородка; 5 – ёмкостное кольцо

Междуслойная изоляция в цилиндрических многослойных обмотках из круглого провода выполняется из кабельной бумаги марки К-12 толщиной 0,12 мм. Число слоев кабельной бумаги между двумя слоями витков определяется по суммарному рабочему напряжению двух слоев обмотки (табл. 13.6). Высота (длина) междуслойной изоляции для увеличения пути разряда по поверхности между слоями делается большей, чем высота (длина) слоя витков. Тем самым обеспечивается некоторый выступ междуслойной изоляции на торцах обмотки.

Толщина междуслойной изоляции из электрокартона для многослойной цилиндрической обмотки из прямоугольного провода может быть также выбрана по табл. 13.6 исходя из суммарной ее толщины.

В масляных трансформаторах в двухслойной цилиндрической обмотке из прямоугольного провода при суммарном рабочем напряжении двух слоев не более 1 кв междуслойной изоляцией служит осевой масляный канал шириной не менее 5мм или прокладка из 1—2 слоев электрокартона толщиной 0,5 мм.

картона толщ.

Междукатушечная изоляция в непрерывной дисковой обмотке осуществляется радиальными масляными каналами или, для мощности до 1000 ква, 35 кв, чередованием масляных каналов и шайб из электрокартона. Шайба должна выступать за внешнюю окружность катушек не менее чем на 6 мм. Толщина шайб 2 х 0,5 мм.

Осевой размер масляного канала (с округлением до 0,5 мм)

мм,

где Uкат — рабочее напряжение одной катушки, в.

Таблица 13.6.

Суммарное рабочее напряжение двух слоёв обмотки, в

Число слоёв кабельной бумаги ( толщиной 0,12 мм) мм

Высота междуслойной изоляции на торцах обмотки (на одну сторону), мм

До 1000

1000 – 2000

2000 – 3000

3000 – 3500

3500 – 4000

4000 – 4500

4500 – 5000

5000 - 5500

2Х0,12

3Х0,12

4Х0,12

5Х0,12

6Х0,12

7Х0,12

8Х0,12

9Х0,12

10

16

16

16

22

22

22

22

Размер канала должен быть не менее 4 мм и, кроме того, проверен по условиям отвода тепла от обмотки по табл. 10.2.

В местах разрыва по середине обмотки ВН, где расположены регулировочные ответвления, каналы имеют увеличенные размеры против остальных каналов. Увеличенные размеры каналов определяются исходя из наибольшего возможного напряжения в месте разрыва (при положении переключателя на минимальной ступени напряжения).

В обмотках класса напряжения 20 и 35 кв два крайних канала между катушками вверху и внизу должны быть не менее 6 мм каждый, при классе напряжения ПО кв — пять крайних каналов у линейного конца по 10 мм каждый.

Входные катушки обмоток класса напряжения 110 кв должны иметь общую катушечную изоляцию из кабельной бумаги толщиной: первая катушка — 3 мм и вторая катушка — 1,5 мм на обе стороны.

Контрольные вопросы


  • Что называется перенапряжением?

  • В каких случаях в линии электропередачи в&зникают перенапряжения?

  • Как испытывается электрическая прочность изоляции трансформатора при его контрольных испытаниях?

  • Что представляет собой главная и продольная изоляции трансформатора?

  • Как определяется запас электрической прочности изоляции?

  • Почему в момент падения на трансформатор волны импульса главную роль в распределении напряжения по обмотке играют ее внутренние емкости?

  • Почему крайние витки и катушки требуют уеиленной изоляции?

  • Каково устройство и назначение емкостных колец и экранирующих витков?

  • Почему слоевая обмотка является грозоупорной?
1   ...   11   12   13   14   15   16   17   18   19


ГЛАВА XIII ИЗОЛЯЦИЯ ТРАНСФОРМАТОРОВ
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации