Курсовая работа - Расчет фундамента многоэтажного здания - файл n1.doc

Курсовая работа - Расчет фундамента многоэтажного здания
скачать (1982.5 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc1983kb.08.07.2012 21:29скачать

n1.doc




Содержание.
1.Анализ инженерно-геологических условий строительной площадки...................................3

2. Определение нагрузок на фундамент……………...................................................................4

2.1. Определение площадей грузовых площадок.....................................................................4

2.2. Определение постоянных нагрузок....................................................................................5

2.3. Определение временных нагрузок......................................................................................6

2.4. Определение полных нагрузок............................................................................................6

3. Расчет сборных ленточных фундаментов для секции без подвала.......................................7

3.1. Определение глубины заложения подошвы фундамента.................................................7

3.2. Определение размеров фундамента под продольную стену............................................7

3.3. Определение размеров фундамента под торцевую стену................................................9

3.4. Определение размеров фундамента под колонну............................................................10

3.5. Расчет осадок фундамента..................................................................................................10

4. Расчет сборных ленточных фундаментов для секции с подвалом.......................................17

4.1. Определение размеров фундамента под продольную стену...........................................17

4.2. Определение размеров фундамента под торцевую стену................................................18

4.3. Определение размеров фундамента под колонну.............................................................20

4.4. Расчет осадок фундамента..................................................................................................21

5. Расчет свайного фундамента………….....................................................................................27

5.1. Определение размеров свайного фундамента...................................................................27

5.2. Определение размеров ростверка………………………..................................................28

5.3. Расчет осадок фундамента…………………………………………..……………………29

Список использованной литературы…………….......................................................................32
1.Анализ инженерно-геологических условий строительной

площадки.
1. Образец №1.

Грунт является песком:

По гранулометрическому составу песок крупный

- содержание частиц крупнее 2 мм 15% < 25%

- содержание частиц крупнее 0,5 мм 15+40=55%>50%

По плотности сложения грунта песок средней плотности:

- плотность грунта r = g/10 = 18,8/10 = 1,88 кН/м3

- плотность частиц грунта r = gs/10 = 26,6/10 = 2,66 кН/м3

- коэффициент пористости

По насыщению водой песок влажный:

- степень влажности

Расчетное сопротивление грунта R01 = 500 кПа.
2. Образец №2.

Грунт является песком:

По гранулометрическому составу песок крупный

- содержание частиц крупнее 2 мм 15% < 25%

- содержание частиц крупнее 0,5 мм 15+40=55%>50%

По плотности сложения грунта песок средней плотности:

- плотность грунта r = g/10 = 18,8/10 = 1,88 кН/м3

- плотность частиц грунта r = gs/10 = 26,6/10 = 2,66 кН/м3

- коэффициент пористости

По насыщению водой песок влажный:

- степень влажности

Расчетное сопротивление грунта R01 = 500 кПа.
Грунт является суглинком.

-число пластичности Ip = wl – wp = 0,37-0,21=0,16

Плотность сложения грунта:

- плотность грунта r = g/10 =18,2/10=1,82 кН/м3

- плотность частиц грунта r = gs/10 = 26,7/10 = 2,67 кН/м3

- коэффициент пористости

По консистенции суглинок текучепластичный:

- показатель текучести

Расчетное сопротивление R02=1000 кПа.
3. Образец №3.

Грунт является супесью:

- число пластичности Ip = wl-wp = 0,25-0,18 = 0,07

Плотность сложения грунта:

- плотность грунта r = g/10 = 19,2/10 = 1,92 кН/м3

- плотность частиц грунта r = gs/10 = 20,5/10 = 2,05 кН/м3

- коэффициент пористости

По консистенции супесь мягкопластичная:

- показатель текучести

Расчетное сопротивление грунта R03 =393 кПа.
4. Образец №4.

Грунт является глиной:

- число пластичности Ip = wl-wp = 0,4-0,15 = 0,25

Плотность сложения грунта:
- плотность грунта r = g/10 = 21,2/10 = 2,12 кН/м3

- плотность частиц грунта r = gs/10 = 27,1/10 = 2,71 кН/м3

- коэффициент пористости

По консистенции глина полутвердая

- показатель текучести

Расчетное сопротивление грунта R0 = 600 кПа.
2. Определение нагрузок на фундамент.
2.1. Определение площадей грузовых площадок.



Рисунок 1. Определение грузовых площадок.
а) для продольной стены:

F1=lnЧbЧ0,5 = 3Ч5,66Ч0,5 = 8,5 м2, где ln – ширина грузовой площадки продольной стены.
б) для торцевой стены:

F2=lmЧaЧ0,5 = 1Ч2,81 =2,81 м2, где lm- ширина грузовой площадки торцевой стены.
в) для колонны:

F3= aЧb = 5,96Ч2,83 = 17,64 м2

Размер окна м

2.2. Определение постоянных нагрузок.
а) на 1 м продольной стены:

- для секции без подвала


- для секции с подвалом



где qпод - вес 1 м2 подвального перекрытия;

qэт – вес 1 м2 междуэтажного перекрытия;

qкр – вес 1 м2 крыши;

qчерд – вес 1 м2 чердачного перекрытия

n – количество этажей;

t – толщина стены;

h – высота этажа;

l1, l2 – размеры оконного проема;

gст – плотность материала стен;

hпод – высота подвала.
б) на 1 м торцевой стены:

- для секции без подвала



- для секции с подвалом


в) на колонну:

- для секции без подвала



- для секции с подвалом



где Ak – площадь сечения колонны;

- плотность материала колонны.
2.3. Определение временных нагрузок.
а) на 1 м продольной стены:



где – qл – временная нагрузка от людей, мебели и т. п. = 1,5 кН/м2;

- коэффициент понижения нагрузки,

б) на 1 м торцевой стены:



в) на колонну:




2.4. Определение полных нагрузок.
а) на 1 м продольной стены:

- для секции без подвала

N1=Nп1+Nвр1=143,1+13,5=156,6 кН/м

- для секции с подвалом

N1=Nп1+Nвр1=165,1+13,5=178,6 кН/м

б) на 1 м торцевой стены:

- для секции без подвала

N2=Nп2+Nвр2=184,9+4,5=189,4 кН/м

- для секции с подвалом

N2=Nп2+Nвр2=208,7+4,5=213,2 кН/м

в) на колонну:

- для секции без подвала

N3=Nп3+Nвр3=479,8+99,8=579,6 кН

- для секции с подвалом

N3=Nп3+Nвр3=555,7+99,8=655,5 кН

3. Расчет сборных ленточных фундаментов для секции без подвала.
3.1. Определение глубины заложения подошвы фундамента.
Нормативная глубина промерзания

dfn=d0

где d0=0,23 – для крупного песка,

- коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений отрицательных температур за зиму в данном районе.

=│-1,7-1,0│=2,7 (для г. Одесса)

dfn=0,23=0,49 м

Расчетная глубина промерзания:

df =khЧdfn=0,6Ч0,49=0,29 м

Принимаем df=0,6 м.

, где =3,6 м - уровень подземных вод

0,29 + 2,0 = 2,29 м < 3,6 м , принимаем = 0,6 м.

3.2. Определение размеров фундамента под продольную стену.
Требуемая ширина фундаментной подушки:



Принимаем:

- фундаментную подушку ФЛ 6.12:

b=600 мм

h=300 мм

l=1180 мм

m=450 кг

- стеновой блок ФБС 12.6.3

b=600 мм

h=280 мм

l=1180 мм

m=460 кг

Найдем значение расчетного сопротивления грунта основания при ширине фундамента b=600 мм при kz=1. Для этого установим значения ?с1=1, ?с2=1. Так как ?II и сII найдены экспериментально, k=1. По табл. Определяем М?=1,68, Мq=7,71, Мс=9,58. ?II=35оII=1,0.


Уточняем значение b:


Принимаем:

- фундаментную подушку ФЛ 10.12:

b=1000 мм

h=300 мм

l=1180 мм

m=650 кг

- стеновой блок ФБС 12.6.3

b=600 мм

h=280 мм

l=1180 мм

m=460 кг

Необходимое число блоков:

, принимаем 2 блока.

Тогда окончательно




Находим среднее давление по подошве фундамента:

, где Gф – вес грунта на уступе фундамента.

Вес грунта на уступе фундамента:

G=(b-b0)(df-hn)1=(1-0,6)(0,6-0,3)18,8=2,256кН



p=158,9 кПа2=215 кПа.


Рис. 2. К определению размеров фундамента для секции без подвала.


3.3. Определение размеров фундамента под торцевую стену.
Требуемая ширина фундаментной подушки:



Принимаем:

- фундаментную подушку ФЛ 6.12:

b=600 мм

h=300 мм

l=1180 мм

m=450 кг

- стеновой блок ФБС 12.6.3

b=600 мм

h=280 мм

l=1180 мм

m=460 кг

Найдем значение расчетного сопротивления грунта основания при ширине фундамента b=600 мм при kz=1. Для этого установим значения ?с1=1, ?с2=1. Так как ?II и сII найдены экспериментально, k=1. По табл. Определяем М?=1,68, Мq=7,71, Мс=9,58. ?II=35оII=1,0.


Уточняем значение b:



Принимаем:

- фундаментную подушку ФЛ 10.12:

b=1000 мм

h=300 мм

l=1180 мм

m=650 кг

- стеновой блок ФБС 12.6.3

b=600 мм

h=280 мм

l=1180 мм

m=460 кг

Необходимое число блоков:

, принимаем 2 блока

Тогда окончательно



Находим среднее давление по подошве фундамента:

, где Gф – вес грунта на уступе фундамента.

Вес грунта на уступе фундамента:
G=(b-b0)(df-hn)1=(1-0,6)(0,6-0,3)18,8=2,256кН



p=191,7 кПа1=215 кПа.

3.4. Определение размеров фундамента под колонну.
По конструктивным требованиям принимаем d = 0,15+0,75+0,6 = 1,5 м

,

Принимаем фундамент стаканного типа 1Ф12.8: m = 1900 кг и под него квадратную монолитную плиту:

b = 1800 мм, hпл = 300 мм, = 1,8х1,8х0,3х25= 24,3 кН.

Вес фундамента:

Q=qпл+qст=19+24,3=43,3 кН

где qпл – вес плиты;

qст – вес стакана.

Фактическое напряжение под подошвой фундамента:



где a, b – размеры плиты.

Расчетное сопротивление грунта:


191,3 кПа < 476,9 кПа.
3.5. Расчет осадок фундамента.
Определение напряжения грунта от действия собственного веса грунта:

- на поверхности земли

zq0=0 кПа

0,2zq0=0,20=0 кПа

- на уровне контакта 1-го и 2-го слоев

zq1=1h1=18,50,5=9,25 кПа

0,2zq1=0,29,25=1,85 кПа

- на уровне подошвы фундамента

szqп=g1Чhп=9,25+18,8Ч0,1=11,13 кПа

0,2Чszqп=0,2Ч11,13=2,23 кПа

- на уровне контакта 2-го и 3-го слоев

szq2=szq1 +g2Чh2=9,25+18,8Ч2=46,85 кПа

0,2Чszq2=0,2Ч46,85=9,37 кПа

- в третьем слое на уровне грунтовых вод

Удельный вес грунта 3-го слоя с учетом взвешивающего действия воды:

gsb3=(gs3-gw)/(1+е3)=(18,2-10)/(1+0,99)=8,12 кН/м3

szqгв =szq2+g3Чhwl=46,85+8,12Ч0,6=56,6 кПа

0,2Чszqгв=0,2Ч56,6=11,32 кПа

- на уровне контакта 3-го и 4-го слоев с учетом взвешивающего действия воды:

zq3=szq2+gsb3Чhw+gwЧhw=46,85+8,12Ч3,2+103,2=131 кПа

0,2zq2=0,2131=26,2 кПа

- на уровне контакта 4-го и 5-го слоев с учетом взвешивающего действия воды:

sb3=(s3-w)/(1+е3)=(19,2-10)/(1+0,315)=7,1 кН/м3

zq3=131+7,12,6+10Ч2,6=188,5 кПа

0,2zq3=0,2188,5=37,7 кПа

-на уровне подошвы 5-го слоя

zq4=188,5+21,23,4=260,6 кПа

0,2zq4=0,2260,6=51,12 кПа
а) расчет осадок фундамента продольной стены

b = 1 м; d = 0,6 м;158,9 кПа.

Определяем ординаты эпюры дополнительного давления

,

где

- коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительного напряжения по глубине.

Разобьём сжимаемою толщу на элементарные слои толщиной































Определяем полную осадку фундамента



где = 0,8 – коэффициент, зависящий от напряжения состояния и характера грунта,

- модуль деформации грунта i-го слоя,

- среднее дополнительное напряжение, возникающее на подошве i и i-1 слоёв.



б) расчет осадок фундамента торцевой стены

b = 1 м; d = 0,6 м;191,7 кПа.

Определяем ординаты эпюры дополнительного давления

,

где

- коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительного напряжения по глубине.

Разобьём сжимаемою толщу на элементарные слои толщиной
































Определяем полную осадку фундамента



где = 0,8 – коэффициент, зависящий от напряжения состояния и характера грунта,

- модуль деформации грунта i-го слоя,

- среднее дополнительное напряжение, возникающее на подошве i и i-1 слоёв.




Рис. 3. К определению осадки фундамента продольной и торцевой стен для секции без подвала.
в) расчет осадок фундамента колонны:

b = 1,8 м; d =1,5 м;191,3 кПа.

Определение напряжения грунта от действия собственного веса грунта:

- на уровне подошвы фундамента

szqп=szq1 +g1Чhп=9,25+18,8Ч0,9=26,17 кПа

0,2Чszqп=0,2Ч26,17=5,2 кПа

Определяем ординаты эпюры дополнительного давления

,

где

- коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительного напряжения по глубине.

Разобьём сжимаемою толщу на элементарные слои толщиной















Определяем полную осадку фундамента



где = 0,8 – коэффициент, зависящий от напряжения состояния и характера грунта,

- модуль деформации грунта i-го слоя,

- среднее дополнительное напряжение, возникающее на подошве i и i-1 слоёв.




Рис. 4. К определению осадки фундамента колонны для секции без подвала.


4. Расчет сборных ленточных фундаментов для секции с подвалом.
4.1. Определение размеров фундамента под продольную стену.



Рис.5. К определению размеров фундамента для секции с подвалом.
d=hподв+ df=1,6+0,6=2,2 м

Пригрузку q=10 кПа заменяем эквивалентным слоем грунта:



Определяем боковое давление от приведенной нагрузки на уровне поверхности земли:

,



Определяем боковое давление от приведенной нагрузки на уровне подошвы фундамента:



Определяем значение равнодействующей активного давления грунта:



Определяем высоту точки приложения равнодействующей:



Определяем величину момента от равнодействующей:



Определяем величину момента от внецентренного приложения подвального перекрытия:



Определяем величину момента от веса грунта на уступе фундамента:



где

Определяем общий момент:



Определяем ширину подошвы фундамента:



Принимаем:

- фундаментную подушку ФЛ 10.12:

b=1000 мм

h=300 мм

l=1180 мм

m=650 кг

- стеновой блок ФБС 12.6.3

b=600 мм

h=280 мм

l=1180 мм

m=460 кг

Необходимое число блоков:

, принимаем 7 блоков.

Вес фундамента:

Фактическое напряжение под подошвой фундамента:



Расчетное сопротивление грунта:



?факт=315 кПар=944 кПа.

4.2. Определение размеров фундамента под торцевую стену.
Пригрузку q=10 кПа заменяем эквивалентным слоем грунта:



Определяем боковое давление от приведенной нагрузки на уровне поверхности земли:

,


Определяем боковое давление от приведенной нагрузки на уровне подошвы фундамента:



Определяем значение равнодействующей активного давления грунта:



Определяем высоту точки приложения равнодействующей:



Определяем величину момента от равнодействующей:



Определяем величину момента от внецентренного приложения подвального перекрытия:



Определяем величину момента от веса грунта на уступе фундамента:



где

Определяем общий момент:



Определяем ширину подошвы фундамента:



Принимаем:

- фундаментную подушку ФЛ 10.12:

b=1000 мм

h=300 мм

l=1180 мм

m=650 кг

- стеновой блок ФБС 12.6.3

b=600 мм

h=280 мм

l=1180 мм

m=460 кг

Необходимое число блоков:

, принимаем 7 блоков.

Вес фундамента:

Фактическое напряжение под подошвой фундамента:



Расчетное сопротивление грунта:




?факт=349,6 кПар=944 кПа.

4.3. Определение размеров фундамента под колонну.
По конструктивным требованиям принимаем d = 0,15+0,75+2,2 = 3,1 м

,

Принимаем фундамент стаканного типа 1Ф12.8: m = 1900 кг и под него квадратную монолитную плиту:

b = 1800 мм, hпл = 300 мм, = 1,8х1,8х0,3х25= 24,3 кН.

Вес фундамента:

Q=qпл+qст=19+24,3=43,3 кН

где qпл – вес плиты;

qст - вес стакана.

Фактическое напряжение под подошвой фундамента:



где a, b – размеры плиты.

Расчетное сопротивление грунта:


215,6 кПа < 476,9 кПа.

4.4. Расчет осадок фундамента.
Определение напряжения грунта от действия собственного веса грунта:

- на поверхности земли

szq0=0 кПа

0,2Чszq0=0,2Ч0=0 кПа

- на уровне контакта 1-го и 2-го слоев

szq1=g1Чh1=18,5Ч0,5=9,25 кПа

0,2Чszq1=0,2Ч9,25=1,85 кПа

- на уровне подошвы фундамента

szqп= szq1+g1Чhп=9,25+18,8Ч1,7=41,2 кПа

0,2Чszqп=0,2Ч41,2=8,24 кПа
- на уровне контакта 2-го и 3-го слоев

szq2=szq1 +g2Чh2=9,25+18,8Ч2=46,85 кПа

0,2Чszq2=0,2Ч46,85=9,37 кПа

- в третьем слое на уровне грунтовых вод

Удельный вес грунта 3-го слоя с учетом взвешивающего действия воды:

gsb3=(gs3-gw)/(1+е3)=(18,2-10)/(1+0,99)=8,12 кН/м3

szqгв =szq2+g3Чhwl=46,85+8,12Ч0,6=56,6 кПа

0,2Чszqгв=0,2Ч56,6=11,32 кПа

- на уровне контакта 3-го и 4-го слоев с учетом взвешивающего действия воды:

szq3=szq2+gsb3Чhw+gwЧhw=46,85+8,12Ч3,2+10Ч3,2=131 кПа

0,2Чszq2=0,2Ч131=26,2 кПа

- на уровне контакта 4-го и 5-го слоев с учетом взвешивающего действия воды:

gsb3=(gs3-gw)/(1+е3)=(19,2-10)/(1+0,315)=7,1 кН/м3

szq3=131+7,1Ч2,6+10Ч2,6=188,5 кПа

0,2Чszq3=0,2Ч188,5=37,7 кПа

-на уровне подошвы 5-го слоя

szq4=188,5+21,2Ч3,4=260,6 кПа

0,2Чszq4=0,2Ч260,6=51,12 кПа
а) расчет осадок фундамента продольной стены

b = 1 м; d = 2,2 м;315 кПа.

Определяем ординаты эпюры дополнительного давления

,

где

- коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительного напряжения по глубине.

Разобьём сжимаемою толщу на элементарные слои толщиной

































Определяем полную осадку фундамента



где = 0,8 – коэффициент, зависящий от напряжения состояния и характера грунта,

- модуль деформации грунта i-го слоя,

- среднее дополнительное напряжение, возникающее на подошве i и i-1 слоёв.



б) расчет осадок фундамента торцевой стены

b = 1 м; d = 2,2 м;349,6 кПа.

Определяем ординаты эпюры дополнительного давления

,

где

- коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительного напряжения по глубине.

Разобьём сжимаемою толщу на элементарные слои толщиной
































Определяем полную осадку фундамента



где = 0,8 – коэффициент, зависящий от напряжения состояния и характера грунта,

- модуль деформации грунта i-го слоя,

- среднее дополнительное напряжение, возникающее на подошве i и i-1 слоёв.





Рис. 6. К определению осадки фундамента продольной и торцевой стен для секции с подвалом.

в) расчет осадок фундамента колонны:

b = 1,8 м; d =3,1 м;215,6 кПа.

Определение напряжения грунта от действия собственного веса грунта:

- на уровне подошвы фундамента

szqп=szq2 +g3Чhп=46,85+18,2Ч0,7=59,6 кПа

0,2Чszqп=0,2Ч59,6=11,92 кПа

Определяем ординаты эпюры дополнительного давления

,

где

- коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительного напряжения по глубине.

Разобьём сжимаемою толщу на элементарные слои толщиной















Определяем полную осадку фундамента



где = 0,8 – коэффициент, зависящий от напряжения состояния и характера грунта,

- модуль деформации грунта i-го слоя,

- среднее дополнительное напряжение, возникающее на подошве i и i-1 слоёв.




Рис. 7. К определению осадки фундамента колонны для секции с подвалом.

5. Расчет свайного фундамента.
5.1. Определение размеров свайного фундамента.



Рис. 8. К расчету свайного фундамента.
Предварительно принимаем сплошную сваю с поперечным армированием ствола и с ненапрягаемой стержневой арматурой длиной 10 м и сечением 30х30 см

С10-30 (ГОСТ 19804.1-79*).

Несущая способность сваи:



где =1 – коэффициент условия работы сваи в грунте;

=1,4 – коэффициент надёжности по грунту;

- коэффициент условий работы грунта соответственно на боковой поверхности и под нижним концом сваи, учитывающие влияние способов погружения сваи на расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

R – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

А – площадь опирания на грунт сваи;

U – наружный периметр поперечного сечения сваи;

- расчётное сопротивление i–того слоя грунта основания на боковой поверхности сваи;

- толщина i–того слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхности сваи.




R=7940 кПа ([1] стр. 193, табл. 9.1),

, ([1] стр. 196 табл. 9.3),

Для определения расчётной силы трения по боковой поверхности сваи ([2] стр. 177 табл. 9.4), каждый пласт грунта делим на слои высотой не более 2 м.

Результаты определения:

Z1=1 м, f =35 кПа;

Z2 =2,9 м, f =5,8 кПа;

Z3 =4,8 м, f =7 кПа;

Z4 =6,45 м, f =9,2 кПа;

Z5 =7,75 м, f =9,2 кПа;

Z6 =9,2 м, f =63,8 кПа;

Определяем количество свай под продольную стену по формуле:



Определяем расстояние между сваями

, что не укладывается в требуемые промежутки , поэтому принимаем количество свай, равное на расстоянии 1,8 м.

Определяем количество свай под торцевую стену



Определяем расстояние между сваями

, что не укладывается в требуемые промежутки , поэтому принимаем количество свай, равное на расстоянии 1,8 м.

Определяем количество свай под колонну



Конструктивно принимаем 4 сваи С10-30 с расстоянием между сваями


5.2. Определение размеров ростверка
Расстояние от края ростверка внешней стороны сваи при свободной заделки её в ростверк в вертикально нагруженных сваях принимается при однорядном их расположении:

;

ширина ;

высота ростверка , где =5 см – заделка сваи в ростверк.

Определяем высоту из условия прочности на продавливание ростверка сваей

, =1,05 МПа – расчётное сопротивление бетона В25 на растяжение.
,

тогда высота ростверка h = 29 + 5 = 34 см, что больше = 30 см.

Принимаем высоту ростверка h = 35 см.

5.3. Определение осадки свайного фундамента.
Осадка фундамента из висячих свай определяется как осадка условного фундамента.

Свая С10-30, масса сваи , собственный вес сваи

Определяем осредненное значение угла внутреннего трения

,

где ?II,i – расчетное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной hi.

hi – глубина погружения сваи в грунт.

Определяем границы условного фундамента







Определяем собственный вес ростверка и свай





Определяем собственный вес грунта







Определяем среднее давление по подошве условного фундамента

,

где Nc - нормальная составляющая давления условного фундамента










;





















Определяем полную осадку условного фундамента




Рис.9. К определению осадки свайного фундамента.

Список использованной литературы.


  1. Веселов В. А. Проектирование оснований и фундаментов. – М.: Стройиздат, 1990-304 с.




  1. Далматов Б. И. Механика грунтов, основания и фундаменты. – Л.: Стройиздат, 1988. – 415 с.




  1. СНиП 2.02.03 – 85 Свайные фундаменты. – М.: Стройиздат, 1985.




  1. СНиП 2.02.01 – 85* Нагрузки и воздействия. – М.: Стройиздат, 1985. – 40 с.




  1. СНиП 2.02.0183.Основания зданий и сооружений.- И.: Стройиздат.1985.- 40 с.






















Курсовой проект




















Изм.

Кол.

Лист

№ док

Подпись

Дата

Выполнила

Кулакова Е.А.







Многоэтажный жилой дом

Стадия

Лист

Листов

Проверил

Каверин И.М.







П

2

32













ТулГУ 320843





























Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации