Еврокод 3. Проектирование стальных конструкций. Часть 6. Подкрановые пути - файл n1.doc

приобрести
Еврокод 3. Проектирование стальных конструкций. Часть 6. Подкрановые пути
скачать (1886.5 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc1887kb.29.05.2012 23:42скачать

n1.doc

1   2   3   4   5   6   7   8   9   10

6 Предельные состояния по потере несущей способности

6.1 Общие положения

(1) Частные коэффициенты М для сопротивления применяются к различным характеристическим значениям в разделе 6, как показано в таблице 6.1.

Таблица 6.1Частные коэффициенты для сопротивления

a) Сопротивление элементов и поперечного профиля

сопротивление поперечных профилей чрезмерному прогибу, включая локальный продольный изгиб

M0

сопротивление элементов неустойчивости, оцененной при их проверке

M1

сопротивление поперечных профилей растяжению на разрушение

M2

b) сопротивление соединений

сопротивление болтов

сопротивление заклепок

сопротивление штифтов в состояниях по потере несущей способности

сопротивление сварочных швов

сопротивление болтов опорных пластин

M2

сопротивление скольжению:

в состоянии по потере несущей способности (категория С)

в предельном состоянии по пригодности к эксплуатации (категория В)

M3

M3,ser

сопротивление смятию инжекторного болта

M4

сопротивление соединений в полой секции решетчатой балки

M5

сопротивление штифтов в предельных состояниях по пригодности к эксплуатации

M6,ser

предварительная нагрузка на высокопрочные болты

M7


Примечание — Частные коэффициенты Mi для несущих конструкций кранов могут быть определены в национальном приложении. Рекомендуются следующие численные значения:

M0 = 1,00;

M1 = 1,00;

M2 = 1,25;

M3 = 1,25;

M3,ser = 1,10;

M4 = 1,00;

M5 = 1,00;

M6,ser = 1,00;

M7 = 1,10.

6.2 Сопротивление поперечного профиля

(1) См. 6.2 в EN 1993-1-1.

6.3 Сопротивление элементов продольному изгибу

6.3.1 Общие положения

(1) См. 6.3 в EN 1993-1-1.

6.3.2 Продольный изгиб с кручением

6.3.2.1 Общие положения

(1) При анализе сопротивления кран-балки продольному изгибу с кручением должны быть приняты во внимание крутящие моменты, связанные с эксцентриситетами вертикального действия и бокового горизонтального действия относительно центра сдвига.

Примечание — методы, указанные в 6.3 в EN 1993-1-1, не рассматривают крутящих моментов.

6.3.2.2 Эффективный уровень применения колесных нагрузок

(1) Если крановые колесные воздействия применяются к кран-балке через рельс, смонтированный без эластомерных опорной подкладки, может быть сделано допущение на стабилизирующий эффект горизонтального сдвига в точке приложения вертикальной реакции колеса к рельсу, которая возникает при скручивании. Если поперечный профиль балки является плоским или гнутым односекционным, то при отсутствии более точного расчета можно принять консервативный вариант, состоящий в том, что вертикальная реакция колеса эффективно применяется на уровне центра сдвига.

(2) Если крановые колесные воздействия применяются через рельс, опирающийся на эластомерную опорную подкладку, или применяются непосредственно к верхней полке кран-балки, то
не следует полагаться на упрощение, представленное в (1), и вертикальная реакция колеса должна быть принята как эффективно применяемая на уровне верхней полки балки.

(3) В случае колесных нагрузок от монорельсового подъемного блока или подвесного крана может допускаться стабилизирующий эффект применения нагрузок к нижней полке балки. Однако в связи с возможным эффектом раскачивания поднимаемых грузов, при отсутствии более точного расчета, вертикальная реакция не должна приниматься как эффективно применяемая ниже уровня верхней поверхности нижней полки.

6.3.2.3 Методы оценки

(1) Сопротивление продольному изгибу с кручением свободно опирающейся кран-балки может быть рассчитано путем проверки сжатой полки плюс одна пятая часть стенки балки на упругое выпучивание как элемента, работающего на сжатие. Он должен быть проверен на осевое усилие сжатие, равное моменту изгиба, связанному с вертикальными нагрузками, деленному на расстояние между центрами полок. Момент изгиба, связанный с боковыми горизонтальными нагрузками, должен быть также принят во внимание вместе с эффектами скручивания.

Примечание — Национальное приложение может специфицировать альтернативные методы оценки. Рекомендуется метод, указанный в приложении А.

6.4 Встроенные элементы, работающие на сжатие

(1) См. 6.4 EN в 1993-1-1.

6.5 Сопротивление стенки балки колесным нагрузкам

6.5.1 Общие положения

(1) Стенка кран-балки, поддерживающая верхнесмонтированный кран, должна быть проверены на сопротивление к воздействию поперечных сил, связанных с крановыми колесными нагрузками.

(2) При этой проверке эффектом бокового эксцентриситета колесных нагрузок можно пренебречь.

(3) Сопротивление стенки балки в форме прокатной или сварной секции поперечным силам, действующим через полку балки, может быть определено с помощью раздела 6 в EN 1993-1-5.

(4) Взаимодействие поперечных сил с моментами и осевыми силами см. в 7.2 в EN 1993-1-5.

6.5.2 Длина жесткой опоры

(1) Длина жесткой опоры ss на верхней поверхности верхней полки балки в связи с крановыми колесными нагрузками, действующими через рельс, указанная в 6.5 в EN 993-1-5, может быть получена с помощью:

(6.1)

где — эффективная нагруженная длина на нижней стороне верхней полки, из таблицы 5.1;

tf — толщина верхней полки.

6.6 Продольный изгиб пластин

(1) Для продольного изгиба пластин сварной секции должны применяться правила, указанные
в EN 1993-1-5.

(2) Расчет продольного изгиба пластин элементов в предельном состоянии по потере несущей способности должен выполняться с помощью одного из следующих методов:

— сопротивление расчетным прямым напряжениям, напряжениям сдвига и поперечным силам определяется в соответствии с разделами 4, 5 или 6, соответственно, в EN 1993-1-5, и комбинируется с помощью соответствующих формул взаимодействия в разделе 7 в EN 1993-1-5,

— сопротивление определяется на базе класса 3 поперечных профилей с ограничениями напряжений, регулируемыми диапазоном локального продольного изгиба в соответствии с разделом 10
в EN 1993-1-5.

(3) Для элементов жесткости, присутствующих в усиленных пластинах, испытывающих нагрузку на сжатие, которые получают дополнительные изгибающие моменты от нагрузок, действующих поперечно плоскости усиленной пластины, устойчивость может быть рассчитана в соответствии с 6.3.3
в EN 1993-1-1.

6.7 Сопротивление нижней полки балки колесным нагрузкам

(1) Расчетное сопротивление Ff,Rd нижней полки балки колесной нагрузке Fz,Ed от подвесного крана или контактного ролика подъемного блока, см. рисунок 6.1, может быть определено из:



(6.2)

где — эффективная длина полки, оказывающей сопротивление колесной нагрузке, см. (3);

m — плечо внутренней пары сил от колесной воздействия к впадине профиля балки, см. (2);

tf — толщина полки;

f,Ed — напряжение в средней линии полки, вызванное полным внутренним моментом балки.

(2) Плечо внутренней пары сил m от колесной воздействия к впадине профиля балки должно определяться следующим образом:

— для прокатной секции: (6.3)

— для сварной секции: (6.4)

где a — наименьшая толщина углового сварного шва;

b — ширина полки балки;

n — расстояние от осевой линии колесной воздействия до кромки полки;

r — радиус впадины профиля балки;

tw — толщина стенки балки.


1   2   3   4   5   6   7   8   9   10


Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации