Курсовая работа - Расчёт и конструирование каркаса одноэтажного промздания - файл n2.doc

Курсовая работа - Расчёт и конструирование каркаса одноэтажного промздания
скачать (1622.3 kb.)
Доступные файлы (2):
n1.dwg
n2.doc2489kb.22.06.2011 17:00скачать
Победи орков

Доступно в Google Play

n2.doc

  1   2
ФГОУ ВПО АСТРАХАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра Строительство

ПОЯСНИТЕЛЬНО-РАСЧЕТНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту


на тему: РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ

ОДНОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ

Выполнила: студентка группы ДСС-41

Шумная В.О.

Проверила: Гребенщикова И.А.

Астрахань, 2011 год

Содержание:

Аннотация ..........................................................................................................................................3

  1. Исходные данные ...............................................................................................................4

  2. Компоновка конструктивной схемы каркаса здания ......................................................4

  3. Расчет поперечной рамы здания .......................................................................................7

  4. Расчет и конструирование стропильной фермы ............................................................21

  5. Расчет и конструирование колонны ...............................................................................31

  6. Защита конструкций от коррозии ...................................................................................39


Список литературы. ……………………………..................................……......................…........40

АННОТАЦИЯ


Курсовая работа состоит из пояснительной записки и листа чертежей формата А1.

Пояснительная записка имеет следующие разделы:

Компоновка поперечной рамы здания, сбор нагрузок на раму, статический расчёт поперечной рамы, расчёт внецентренно сжатой металлической колонны, расчёт базы колонны, расчёт фермы с двумя параллельными поясами.

Графическая часть состоит из одного листа и имеет в составе:

Продольный и поперечный разрез рамы.

План с горизонтальными и вертикальными связями.

Колонна.

База колонны.

Ферма (вид сверху, вид снизу, разрезы).

Спецификация стали.
I. Исходные данные на проектирование
Пролет здания: L=30 м;

Шаг поперечных рам: В= 6м;

Длина здания: К=108м;

Уровень головки рельса: УГР=9,8м;

Грузоподъёмность крана: Q=100т;

Режим работы: тяжелый;

Тип подвеса: гибкий;

Iн/Iв=6;

Iр/Iн=4;

Iв=340000 см4;

Сопряжение ригеля с колонной: шарнирное;

Район строительства: г. Мурманск.

II. КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ КАРКАСА ЗДАНИЯ
1. Выбор схемы и определение основных размеров поперечной рамы.
1.1. Вертикальная компоновка.
Вертикальные габариты здания зависят от технологических условий производства и определяются расстоянием от уровня пола до головки кранового рельса и расстоянием от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия.
Расстояние от уровня пола до головки кранового рельса составляет Н1 = 9800 мм.

Расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия H2.

H2 задается в зависимости от высоты мостового крана:
Н2 ? (Нк+100) + f, где
HK =4000 мм – расстояние от головки рельса до верхней точки тележки крана, для

крана грузоподъемность 100 т: ;

100 мм – минимальный зазор по нормам ТБ;

f = 300 мм – размер, учитывающий прогиб конструкций покрытия .

Тогда:

Н2 = (4000 + 100) + 300 = 4400 мм

Принимаем Н2 = 4400 мм - кратно 200 мм.
Высота цеха от уровня пола до низа стропильных ферм:

Н0 = Н1 + Н2 =9800 + 4400 = 14200 мм
Размер Н0 принимаем кратным 1,8 м.

14,2 / 1,8 = 7,9 ? 8

8 Ч 1,8 = 14,4 м

т.е. получим: Н0 = 14400 мм
Отметку верха подкранового рельса увеличиваем до:

Н1 = Н0 – Н2 = 14400 – 4400 = 10000 мм
Высота верхней части колонны определяется по формуле:

НВ = hб + hр + Н2, где
hб =600 мм - высота подкрановой балки (принимается как 1/8-1/10 пролёта балки);

hР = 170 мм – высота кранового рельса (принимается по [1], приложение 1), тогда
НВ = 600 + 170 + 4400 = 5170 мм
Окончательно уточняем величину НВ после расчета подкрановой балки.

Высота нижней части колонны.

НН = Н0 - НВ + 1000

1000 – принятое заглубление опорной плиты башмака колонны ниже нулевой отметки пола, тогда

НН = 14400 – 5170 + 1000 = 10230 мм
Общая высота колонны рамы от низа базы до низа ригеля.

Н = НН + НВ = 10230 + 5170= 15400 мм
Высота торца стропильной фермы Нф принимается согласно ГОСТ 23119–78: при пролете здания 30 м Нф = 3150 мм.

2.2. Горизонтальная компоновка.
Принимаем привязку колонн к оси а = 500 мм, исходя из высоты здания и грузоподъемности крана 100 т.

Высота сечения верхней части ступенчатой колонны должна быть не менее 1/12 ее высоты HB, тогда



Принимаем hВ = 1000 мм, т.к. а=500 мм.

Расстояние от оси подкрановой балки до оси колонны.

l1 В1 + (hВ – а) + 75 мм, где
В1 – размер части кранового моста, выступающей за ось рельса, для крана

грузоподъемностью 100 т принимаемый 400 мм;

75 мм – зазор между кранном и колонной, исходя из ТБ, принимаемый по ГОСТу на

краны;

l1 400 + (1000 – 500) + 75 = 975 мм
Принимаем l1 = 1000 мм (кратно 500 мм).

Фактический зазор между краном и колонной составит:

сф = 1000 – 400 – 200 = 400 мм
Высота сечения нижней части колонны.

hн = l1 + а = 1000 + 500 = 1500 мм

Выполним проверку жесткости поперечной рамы:

– условие выполняется

Пролет мостового крана.

Lкр = L – 2Ч l1 = 30000 – 21000 = 28000 мм
Сечение колонны назначаем сплошным двутавровым для верхней части колонны и сквозным – для нижней части колонны.




Рис. 1. Схема компоновки узла рамы однопролетного здания.

Рис.2. Схема поперечной рамы однопролетного здания.
III. РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ ЗДАНИЯ.
1.Расчетная схема рамы.
Расчетная схема однопролетной рамы с шарнирным защемлением ригеля в ступенчатых колоннах. Оси стоек в расчетной схеме совпадают с центрами тяжести верхнего и нижнего сечений колонны. В ступенчатых колоннах крайних рядов центры тяжести верхней нижней частей расположены не на одной оси, поэтому стойка рамы имеет горизонтальный уступ, равный расстоянию между геометрическими осями колонн. Заделка стоек принимается на уровне базы, ось ригеля совмещается с нижним поясом стропильной фермы.



Рис. 3. Расчетная схема поперечной рамы однопролетного здания.


2. Сбор нагрузок на раму.

На поперечную раму промышленного здания действуют постоянные нагрузки (от веса ограждающих и несущих конструкций) и временные (технологические и атмосферные).

Все нагрузки подсчитываются с учетом коэффициента по надежности ?н = 0,95

Расстояние между центрами тяжести сечений верхней и нижней колонны:

e0 ? 0,5 (1,5-1,0) = 0,25 м

Соотношение моментов инерции сечений верхней и нижней частей колонны Iв/Iн = 6, а соотношение моментов инерции ригеля и нижней части колонны Iр/Iн = 4
2.1. Постоянная нагрузка.
Постоянная нагрузка на поперечную раму складывается из веса конструкций покрытия (ограждающих конструкций кровли, несущих элементов кровли и металлических конструкций покрытия) и собственного веса колонн.

Нагрузки от веса конструкций покрытия.

Таблица 1

№ п.п.

Состав покрытия

Нормативная нагр., кН/м2

Коэфф. перегрузки, nп

Расчетная нагр., кН/м2

1

Защитный слой (битумная мастика с втопленным гравием) t=20мм

0,42

1,3

0,55

2

Гидроизоляция из трех слоев рубероида

0,2

1,3

0,26

3

Утеплитель - пенопласт ?=0,5 кН/м3,

t = 50 мм

0,03

1,2

0,04

4

Пароизоляция из одного слоя рубероида

0,04

1,3

0,05

5

Железобетонная панель из тяжелого бетона (с заливкой швов), в плане 3Ч6

1,72

1,1

1,89

6

Фермы стропильные

0,3

1,05

0,32




Итого:

gн = 2,71

 

gр = 3,11


Нагрузку на 1 м2 кровли подсчитаем по данным таблицы 1

Расчетная равномерно распределенная линейная нагрузка на ригель рамы.

q n = nqрBФ/cos = 0,95Ч3,11Ч6/1 = 17,73 кН/м, где

n – коэффициент надежности по назначению, равный 0,95 для сооружений II-го класса.

BФ-шаг колонн; ? - угол наклона кровли к горизонту.

Опорная реакция ригеля рамы.


Расчетный вес колонны:

- верхняя часть (20% веса колонны):

GB = 0,2nnп gкBФl /2 = 0,2Ч0,95Ч1,05Ч0,5Ч30Ч6/2 = 8,98 кН, где

gк - расход стали на колонны (прил. 2)

- нижняя часть (80% веса):

GН = 0,8Ч0,95Ч1,05Ч0,5Ч30Ч6/2 = 35,91кН

Определяем нагрузки отвеса ж/б стеновых панелей и остекления:



;


Продольное усилие в месте уступа колонны:

F1 = Fn + GB += 265,95+8,98 +6,8= 281,73 кН
Расчетный вес нижней части колонны:

F2 = F1 + GН += 281,73+35,91+10,4= 328,04 кН



Рис.4. Нагрузки на поперечную раму от собственного веса конструкций.

2.2. Снеговая нагрузка.
Город Мурманск находится в 4-ом снеговом районе (карта 1 СНиПа 2.01.07-85*). Следовательно, нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли s0 = 1,5 кПа (табл. 4 СНиПа 2.01.07-85*).

Линейная распределенная нагрузка от снега на ригель рамы.

qS = nfs0B, где

f – коэффициент надежности по нагрузке, для снеговой нагрузки по п. 4 СНиПа 2.01.07-85* равен 1,4;

 - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемые в соответствии с п. 3 прил. 3 СНиПа 2.01.07-85* и равный 1,0;

В – шаг рам, тогда

qS = 0,951,41,01,56 = 11,97 кН/м.

Опорная реакция ригеля.



Рис.5. Нагрузки на поперечную раму от снеговой нагрузки.


2.3. Вертикальные усилия от мостовых кранов.
Тележка для мостового крана грузоподъемностью 100 т:

Рис.6. Схема и справочные данные для крана грузоподъемностью 100/20 тонн.

Нормативное усилие колеса на наиболее загруженной стороне

кН
Вес крана с тележкой GК = 1450 кН

Из условия равновесия:

(Fnmax + Fnmin)n = GK + Q, где

Fminn – нормативные усилия, передаваемые колесами наименее нагруженной стороной крана;

n – количество колес с одной стороны тележки, тогда



По нормам, расчетный крановый поезд состоит из 2-х максимально сближенных кранов с тележками в крайних положениях с наибольшим грузом на крюках и движущихся с максимальной скоростью. Это маловероятно, и поэтому вводится коэффициент сочетания нагрузки , который для двух кранов, работающих в режимах 5К…6К, равен 0,85 (п. 4.17 СНиПа 2.01.07-85*).

Для определения расчетных усилии со стороны крана, построим линию влияния:

Рис.7. Линия влияния от действия расчетного кранового поезда.


Расчетное усилие, передаваемое на колонну колесами крана

, где

n – коэффициент надежности по назначению, для зданий II-ой категории ответственности равен 0,95;

f – коэффициент надежности по нагрузке, для крановых нагрузок равен 1,1; для нагрузок от собственного веса – 1,05; от полезной нагрузки – 1,2;

уi – ордината линии влияния;

gпкп – нормативное значение собственного веса подкрановых конструкций, принимается равным 7 кН/м;

gтп – полезная нагрузка на тормозной балке, примерно равняется 1,5 кН/м2.
Сумма ординат линий влияния
yi = 0,37+0,50+1,0+0,87+0,11 = 2,85, тогда

Силы Dmax и Dmin приложены по оси подкрановой балки и поэтому не только сжимают нижнюю часть колонны, но и передают на нее изгибающие моменты:

, где

ек – расстояние от оси подкрановой балки до оси, проходящей через центр тяжести нижней части колонны.

ек = 0,5hН = 0,51500 = 750 мм
Ммах = 1234,440,75 = 925,83 кНм

Ммin = 753,930,75 = 322,44 кНм


Рис.8. Вертикальные нагрузки на поперечную раму от действия мостовых кранов.

2.4. Горизонтальные нагрузки от торможения тележки крана.
Нормативная нагрузка от торможения тележки с грузом

, где

GТ – вес тележки, для крана грузоподъемностью 100 т по ГОСТ находим, что он равен 410 кН;

 – коэффициент трения, при трении стали по стали для кранов с гибким подвесом гру­за равен 0,05;

пторм – количество колес тележки с тормозами;

п – общее количество колес тележки.



Расчетная горизонтальная сила Т от торможения тележки с грузом, передаваемая подкрановыми балками на колонну от сил Ттел, определяется при том же расположении мостовых кранов, что в п. 2.3 (рис.9), то есть

T = nfTnтелyi = 0,95Ч1,1Ч0,85Ч35,2 Ч2,85= 89,11 кН
Сила Т может передаваться равновероятно на одной из сторон крана с равновероятным направлением (влево или вправо).



Рис.9. Горизонтальная нагрузка на поперечную раму от действия мостовых кранов.
2.5. Ветровая нагрузка.
По карте 3 СНиПа 2.01.07-85* находим, что город Мурманск относится к 4-му ветровому району. Для него по таблице 5 этого же СНиПа определяем: нормативное значение ветрового давления g0 =0,48 кН/м2.

Запишем формулу (6) СНиПа 2.01.07-85* для определения нормативного значения средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли

wm = w0kс, где

k – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, определя­емый по таблице 6 СНиП 2.01.07-85* в зависимости от типа местности (принимаем тип местности – В);

с – аэродинамический коэффициент, по п. 6.6 СНиПа «Нагрузки и воздействия» принимаем равным 0,8 для вертикальных стен с наветренной стороны и 0,6 – с подветренной.

Линейная ветровая нагрузка:

qв = nng0kcB=0,95Ч1,2Ч0,48Ч0,8Ч6k = 2,63k - с наветренной

qв = nng0kcB=0,95Ч1,2Ч0,48Ч0,6Ч6k = 1,97k - с подветренной

n = 1,2 - коэффициент перегрузки

Линейно распределенная нагрузка при высоте:
до 10 метров - 2,63Ч0,65 = 1,71 кН/м;

20 метров - 2,63Ч0,85 = 2,24 кН/м;

14,40 метра - ((2,24- 1,71)Ч (14,40 - 10) /(20-10)) +1,71 = 1,94 кН/м;

17,55 метра - ((2,24- 1,71)Ч (17,55 - 10) /(20-10)) +1,71 = 2,11 кН/м;


Рис.10. Схема ветровой нагрузки на здание.
Сосредоточенные силы от ветровой нагрузки:
Fв = (q1+ q2)Ч h/2 = (1,94+2,11)Ч3,15/2 = 6,38 кН;
Fв2 = FвЧ 0,6/0,8 = 4,79 кН;

Эквивалентные линейные нагрузки:
qэ = qв1Ч ? = 1,71Ч1,44 = 2,46 кН/м;

qэ2 = 2,46Ч0,6/0,8 = 1,85 кН/м;

Рис.11. Нагрузки на поперечную раму от действия ветровой нагрузки.
3. Статический расчет рамы.
Расчет выполнен на ЭВМ с помощь программного продукта SCAD Office 11.3.

Эпюры усилий от постоянной нагрузки (N)


Эпюры усилий от постоянной нагрузки (M)



Эпюры усилий от постоянной нагрузки (Q)



Эпюры усилий от снеговой нагрузки (N)



Эпюры усилий от снеговой нагрузки (M)



Эпюры усилий от снеговой нагрузки (Q)



Эпюры усилий от вертикальной нагрузки крана (N)




Эпюры усилий от вертикальной нагрузки крана (M)



Эпюры усилий от вертикальной нагрузки крана (Q)



Эпюры усилий от горизонтальной нагрузки крана (M)



Эпюры усилий от горизонтальной нагрузки крана (Q)



Эпюры усилий от ветровой нагрузки (M)



Эпюры усилий от ветровой нагрузки (Q)



4. Составление комбинаций усилий в сечениях

стойки рамы и определение усилий.
В следствии симметричности рамы таблица составляется для одной стойки.

Для учета всех возможных случаев загружения, в таблицу заносятся усилия от крановых нагрузок при расположении тележки у правой стойки.


Рис.12. Схема усилий в левой стойке рамы.
IV. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ


  1. Сбор нагрузок на ферму


1.1. Постоянная нагрузка

Рис.13. Расчетная схема фермы. Постоянная нагрузка.
, где:

- общая нормативная постоянная нагрузка от кровли;

n - коэффициент, зависящий от материала фермы (в нашем случае n = 1,05);

- нагрузка от фонаря, равный 0,1;

n – коэффициент надежности по назначению, для зданий II-ой категории ответственности равен 0,95;



Определяем узловые силы:

F1=F8=;

где В – шаг рам (6 м);

d/2 - половина панели фермы.

F2=F7=;

F3=F6=;

F4=F5=.
1.2. Снеговая нагрузка (1 вариант).



Рис. 14. Снеговая нагрузка (1 вариант).
;

;



р0 - нормативное значение снеговой нагрузки для данной местности;

n - коэффициент, зависящий от материала фермы (в нашем случае n = 1,05);

n – коэффициент надежности по назначению, для зданий II-ой категории ответственности равен 0,95;

С - интенсивность снеговой нагрузки (принимаем С=1).

Определяем узловые силы:

F0=F9=

d - ширина панели фермы.
F1=F8=

F2=F7=

F3=F6=

F4=F5=
1.2. Снеговая нагрузка (2 вариант).


Рис. 15. Снеговая нагрузка (2 вариант).




Выбираем наибольшее, но так как С3=3,29 > 2,5, то принимаем С3=2,5.



F0=F9=

F1=F8=

F2=F7=

F3=F6=

F4=F5=0

3. Статический расчет фермы с параллельными поясами.
Расчет выполнен на ЭВМ с помощь программного продукта SCAD Office 11.3. (Кристалл) Результаты расчета представлены в таблице 2.

Таблица 3

эл.

Комбинации

Загружения




Nmin

Nmax

1

2

3




кН

кН

кН










Элементы верхнего пояса

1

1,993e-014

1,993e-014

1,993e-014

-3,986e-014

-3,986e-014

2

-1060,636

-190,286

-190,286

-472,313

-494,743

3

-1060,636

-190,286

-190,286

-472,313

-494,743

4

-1397,365

-229,019

-229,019

-708,276

-589,886

5

-1397,365

-229,019

-229,019

-708,276

-589,886

6

-1397,365

-229,019

-229,019

-708,276

-589,886

7

-1397,365

-229,019

-229,019

-708,276

-589,886

8

-1060,636

-190,286

-190,286

-472,313

-494,743

9

-1060,636

-190,286

-190,286

-472,313

-494,743

10

0

0

0

-2,91e-014

-2,91e-014




Элементы нижнего пояса

11

113,664

585,319

113,664

257,661

266,4

12

229,019

1339,476

229,019

643,955

589,886

13

229,019

1397,365

229,019

708,276

589,886

14

229,019

1339,476

229,019

643,955

589,886

15

113,664

585,319

113,664

257,661

266,4




Элементы стоек

24

-209,088

-40,32

-40,32

-45,77

-141,75

25

-68,45

0

0

-68,45

0

26

-68,45

0

0

-68,45

0

27

-209,088

-40,32

-40,32

-45,77

-141,75




Элементы раскосов

16

111,891

694,109

111,891

313,458

333,451

17

-407,193

-56,563

-56,563

-250,651

-138,938

18

2,895e-014

93,929

2,895e-014

93,929

5,487e-014

19

-2,168e-014

-2,168e-014

-2,168e-014

-5,578e-014

-1,849e-014

20

1,683e-014

1,683e-014

1,683e-014

6,185e-014

4,275e-014

21

-2,728e-014

93,929

-2,728e-014

93,929

-3,274e-014

22

-407,193

-56,563

-56,563

-250,651

-138,938

23

111,891

694,109

111,891

313,458

333,451

30

-2,91e-014

-2,91e-014

-2,91e-014

5,821e-014

5,821e-014

31

-854,746

-165,984

-165,984

-376,264

-389,026

32

-854,746

-165,984

-165,984

-376,264

-389,026

33

-854,746

-165,984

-165,984

-376,264

-389,026

34

-2,91e-014

-2,91e-014

-2,91e-014

0

0

35

-854,746

-165,984

-165,984

-376,264

-389,026




Элементы опорных стоек

28

-58,527

-19,71

-19,71

-22,88

-20,25

29

-58,527

-19,71

-19,71

-22,88

-20,25




Результаты расчета

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п.5.1

Прочность верхнего пояса

0,729

п.5.3

Устойчивость верхнего пояса в плоскости фермы

0,922

п.5.3

Устойчивость верхнего пояса из плоскости фермы

0,828

пп. 6.1-6.4,6.16

Гибкость верхнего пояса

0,481

п.5.1

Прочность нижнего пояса

0,997

пп. 6.1-6.4,6.16

Гибкость нижнего пояса

0,342

п.5.1

Прочность стоек

0,72

п.5.3

Устойчивость стоек в плоскости фермы

0,906

п.5.3

Устойчивость стоек из плоскости фермы

0,782

пп. 6.1-6.4,6.16

Гибкость стоек

0,598

п.5.1

Прочность раскосов

0,154

п.5.3

Устойчивость раскосов в плоскости фермы

0,521

п.5.3

Устойчивость раскосов из плоскости фермы

0,291

пп. 6.1-6.4,6.16

Гибкость раскосов

0,916


Эпюры усилий от постоянной нагрузки


Эпюры усилий от снеговой нагрузки (1 вариант)


Эпюры усилий от снеговой нагрузки (2 вариант)




2. Подбор сечения фермы.
2.1.Верхний пояс.
Для элементов: 2, 3, 8, 9

N= -1060,64 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L160x10

А =62,8

i х= 6,25 см

iу = 5,08 см

Определяем гибкость элемента в плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (ширина панели = 3 м)

Определяем гибкость элемента из плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (расстояние между узлами = 6 м)

Проверка по нормальным напряжениям:

,

где ? - коэффициент продольного изгиба (?=68,6)


Для элементов: 4-7

N= -1397,37 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L160x14

А = 86,6

i х= 6,20 см

iу = 4,98 см

Определяем гибкость элемента в плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (ширина панели = 3 м)

Определяем гибкость элемента из плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (расстояние между узлами = 6 м)

Проверка по нормальным напряжениям:

,

где ? - коэффициент продольного изгиба (?=85,2)



2.2. Нижний пояс.
Для элементов: 11, 15

N= 585,32 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L100x10

А = 38,4

Проверка по нормальным напряжениям:

,



Для элементов: 12, 14

N= 1339,48 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L160x12

А = 74,8

Проверка по нормальным напряжениям:

,



Для элементов: 13

N= 1397,37кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L160x14

А = 86,6

Проверка по нормальным напряжениям:

,



2.3. Стойки.
Для элементов: 24, 27

N= -209,088 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L75x6

А =17,56

i х= 2,3 см

iу = 4,01.см

Определяем гибкость элемента в плоскости фермы:

,

Определяем гибкость элемента из плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (расстояние между узлами = 6 м)

Проверка по нормальным напряжениям:

,

где ? - коэффициент продольного изгиба (?=85,2)



Для элементов: 25, 26

N= -68,45 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L75x6

А =17,56

i х= 2,3 см

iу = 4,01.см

Определяем гибкость элемента в плоскости фермы:

,

Определяем гибкость элемента из плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (расстояние между узлами = 6 м)

Проверка по нормальным напряжениям:

,

где ? - коэффициент продольного изгиба (?=85,2)



Для элементов: 28, 29

N= -58,53 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L75x6

А =17,56

i х= 2,3 см

iу = 4,01.см

Определяем гибкость элемента в плоскости фермы:

,

Определяем гибкость элемента из плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (расстояние между узлами = 6 м)

Проверка по нормальным напряжениям:

,

где ? - коэффициент продольного изгиба (?=85,2)


2.4. Раскосы.
Для элементов: 16, 23

N= 694, 11 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L125x8

А = 39,4

Проверка по нормальным напряжениям:

,



Для элементов: 18, 21

N= 93,929 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L125x14

А = 66,8

Проверка по нормальным напряжениям:

,



Для элементов17, 22

N= -56,56 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L75x6

А =17,56

i х= 2,3 см

iу = 4,01.см

Определяем гибкость элемента в плоскости фермы:

,

Определяем гибкость элемента из плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (расстояние между узлами = 6 м)

Проверка по нормальным напряжениям:

,

где ? - коэффициент продольного изгиба (?=85,2)



Для элементов 31-33, 35

N= -165,98 кН





Подбираем по сортаменту соответствующий уголок:

2L75x6

А =17,56

i х= 2,3 см

iу = 4,01.см

Определяем гибкость элемента в плоскости фермы:

,

Определяем гибкость элемента из плоскости фермы:

,

где - расчетная длина элемента (расстояние между узлами = 6 м)

Проверка по нормальным напряжениям:

,

где ? - коэффициент продольного изгиба (?=85,2)



  1   2


ФГОУ ВПО АСТРАХАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации