Аринцев Е.Н. (состав.) Расчёт системы водяного отопления 9-этажного жилого дома - файл n1.doc

приобрести
Аринцев Е.Н. (состав.) Расчёт системы водяного отопления 9-этажного жилого дома
скачать (266 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc266kb.08.07.2012 17:44скачать

n1.doc

РГСУ

Кафедра отопления, вентиляции и кондиционирования


Курсовой проект: “Расчёт системы водяного отопления

9-этажного жилого дома”.

Составил:

ст.гр.ТВ-4XX

XXXXXXXX

Проверил:

Аринцев Е.Н.

Ростов - на-Дону

1998

1. Задание.

Задание получил студент: XXXXXXXXX группа ТВ – 4XX.

Разработать проект отопления и вентиляции при следующих исходных данных: 1 15 мм

Вариант задания: 2 250 мм

Вариант плана: 8 3 =х

Конструкция наружных стен:  4 120 мм




Район строительства: г.Владимир.


  1. Штукатурка известково-песчаная

толщиной 15 мм.

  1. Керамический пустотелый кирпич =1600 кг/м3.

  2. Плиты полужёсткие минераловатные =300 кг/м3.

  3. Керамический пустотелый кирпич =1600 кг/м3.


Количество этажей в здании: 9

Чердак (есть, нет): есть

Подвал неотапливаемый (со световыми проёмами, без них): без них.

Высота помещения в свету, м: 2,8

Толщина междуэтажного перекрытия, м: 0,2

Толщина перекрытия над подвалом, м: 0,3

Наличие подоконных ниш для отопительных приборов (есть, нет): есть

Ориентация фасада с лестничными клетками: Запад

Источник теплоты - ТЭЦ. Располагаемый перепад давлений на вводе в здание Рр = 12 - 15 кПа.

Параметры теплоносителя в теплосети: (130 - 70 0С) или (150 - 70 0С): (130 - 70 0С)

Расчётная разность температур в системе отопления здания: (95 - 70 0С) или (105 - 70 0С): (95 - 70 0С).


Задание получил: Студент XXXXXXX

Задание выдал: Преподаватель Кафедры отопления,вентиляции и кондиционирования воздуха Ростовского-на-Дону Государственного Строительного Университета ,кандидат технических наук, Аринцев Евгений Николаевич.
______________ /Аринцев Е. Н./
Дата получения задания: 5.10.1998.

Дата выполнения задания: 5.12.1998.

2. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций.

Цель расчёта – определить требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R0тр, м20С/Вт, в соответствии с требованиями СНиП ll-3-79xx найти толщину слоя утеплителя при вычисленном требуемом сопротивлении теплопередаче и затем ,округлив полученное значение толщины слоя ( до стандартных размеров кирпича, стандартной толщины панели или до 1 см), найти фактическое значение приведённого термического сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, м20С/Вт,и коэффициента теплопередачи, Вт/м20С. Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R0тр, м20С/Вт определяется по формуле (1) СНиП ll-3-79xx

(1);

где:

tв- расчётная температура внутреннего воздуха, 0С, (прил1);

tн -расчётная зимняя температура наружного воздуха, 0С, которая принимается по СНиП 2.01.01.- 82 как средняя расчётная температура самой холодной пятидневки tн5 .

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по табл. 3х СНиП ll-3-79xx.Для наружных стен и бесчердачных покрытий n =1;

tн - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, 0С, принимаемый по табл.2х СНиП ll-3-79xx;

в- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м20С), принимаемый по табл. 4х СНиП ll-3-79xx

в = 8,7 Вт/(м20С);

Кроме того, необходимо определить приведённое сопротивление теплопередаче, м20С/Вт, по условиям энергосбережения.Для этого определяют ГСОП - градусо-сутки отопительного периода по формуле:

ГСОП = (tв - tоп)zоп (2) ;

tв- расчётная температура внутреннего воздуха, 0С, принимаемая в соответствии с заданием;

tоп - средняя температура периода со средней суточной температурой воздуха  80С; по СНиП 2.01.01.- 82;

zо.п. - определяемая как продолжительность периода сут, со среднесуточной температурой наружного воздуха  80С по СНиП 2.01.01.- 82;

Требуемое приведённое сопротивление теплопередаче определяют по формуле:

R0тр= a( ГСОП/1000) + b (3);

Где a и b – коэффициенты, зависящие от назначения здания и типа ограждающей конструкции.

Согласно СНиП ll-3-79xx , предусматриваются различные значения R0тр по условиям энергосбережения для первого этапа – для зданий, проектируемых и строящихся до 2000 года, и для второго этапа – для зданий, строительство которых начнётся с 1 января 2000.При первом этапе для жилых зданий:

Для наружных стен а = 0,2; в = 0,8;

Для чердачных перекрытий и перекрытий над неотапливаемыми подвалами а = 0,3; в = 1,0;

При втором этапе для жилых зданий:

Для наружных стен а = 0,35; в = 1,4;

Для чердачных перекрытий и перекрытий над неотапливаемыми подвалами а = 0,45; в = 1,9;

1-ый этап - новые нормы в строительстве с 1 июля 1996 года.

2-ой этап - новые нормы в строительстве с 1 января 2000.

Определив для рассматриваемого ограждения два значения R0тр – исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий и из условий энергосбережения в качестве расчётного выбирают большее.

Общее сопротивление трёхслойной наружной стены R0, м20С/Вт, определяется как сумма термических сопротивлений слоёв и сопротивлений теплоотдаче внутренней Rв и наружной Rн поверхностей по формуле:

(4);

н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, равный 23 Вт/(м20С), принимаемый по табл. 6х СНиП ll-3-79xx;

В формуле (4) предполагается, что второй слой ограждения является утеплителем.

Присвоив R0 найденное значение R0тр (большее из двух значений), определяют толщину слоя утеплителя:

(5);

Окончательную толщину слоя утеплителя принимают , округлив в большую сторону толщину, полученную расчётным путём, Толщина кирпичной кладки принимается равной 0,25; 0,51; 0,64 м, что соответствует толщине кирпича со швами, а толщина панели может быть принята кратной 0,05 м. Принятую толщину утепляющего слоя фут учитывают при определении фактического сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции.

(6);

Затем определяют коэффициент теплопередачи, Вт/м20С, по формуле




(7);
По описанной выше методике определяют сопротивление теплопередаче и коэффициент теплопередачи наружной стены.

Конструкция чердачного перекрытия и перекрытия над подвалом не задаётся. Определяется сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей определяют по табл.9* СНиП ll-3-79xx и по прил.6* СНиП ll-3-79xx выбирают конструкцию заплнения световых проёмов. Сопротивление теплопередаче наружных дверей принимают равным 0,6R0тр наружной стены.

3.Расчёт потерь теплоты через наружные ограждения.

1. Трансмиссионные потери теплоты через наружные ограждения, то есть потери теплоты за счёт теплопередачи, определяют отдельно для каждого ограждения рассчитываемого помещения.Согласно приложению 9 СниП 2.04.05-94, для расчёта следует использовать формулу:

Q=A(tp-ttxt)(1+)n/R, (8);

где А — расчетная площадь ограждающей кон­струкции, м2;

R — сопротивление теплопередаче ограж­дающей конструкции, м2*0С/Вт. Сопро­тивление теплопередаче конструкции следует определять по СНиП ll-3-79xx (кроме полов на грунте); для полов на грунте — в соответствии с п. 3 насто­ящего приложения, принимая R = Rc для неутепленных полов и R = Rh для утепленных;

tp — расчетная температура воздуха, 0С, в помещении с учетом повышения ее в зависимости от высоты для помеще­ний высотой более 4 м;

text — расчетная температура наружного воз­духа для холодного периода года при расчете потерь теплоты через наруж­ные ограждения или температура воз­духа более холодного помещения —при расчете потерь теплоты через внутрен­ние ограждения:

-добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;

n-коэффициент, принимаемый в зависи­мости от положения наружной повер­хности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по СНиП ll-3-79xx.

2. Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции следует принимать в долях от основных потерь:

а) в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикаль­ная проекция) стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток и северо-запад в размере 0,1, на юго-восток и запад — в размере 0,05; в угловых помещениях дополнительно — по 0,05 на каждую стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, восток, северо-восток и северо-запад и 0,1—в других случаях;

б) в помещениях, разрабатываемых для типо­вого проектирования, через стены, двери и окна, обращенные на любую из сторон света, в разме­ре 0,08 при одной наружной стене и 0,13 для угловых помещений (кроме жилых), а во всех жилых помещениях — 0,13;

в) через необогреваемые полы первого эта­жа над холодными подпольями зданий в мес­тностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 0С и ниже (параметры Б) — в разизре 0,05;

г) через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте зданий Н, м, от средней планировоч­ной отметки земли до верха карниза, центра вы­тяжных отверстий фонаря или устья шахты в раз­мере:

0,2 Н— для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;

0.27 H—для двойных дверей с тамбурами между ними;

0,34 H—для двойных дверей без тамбура;

0,22 Н— для одинарных дверей;

д) через наружные ворота, не оборудованные воздушными и воздушно-тепловыми завесами. — в размере 3 при отсутствии тамбура и в размере 1 при наличии тамбура у ворот.

Примечание. Для летних к запасных наружных дверей и ворот добавочные потери теплоты по подпунктам «г» и »д» не следует учитывать.

3. Приведённое сопротивление теплопередаче R, м2°С/Вт следует определять:

а) для неутепленных полов на грунте и стен, расположенных ниже уровня земли, с коэффици­ентом теплопроводности 1,2 Вт/(м20С) по зонам шириной 2 м, параллельным наружным сте­нам, принимая Rc, м2°С/Вт, равным:

2,1-для I зоны;

4,3- " II " ;

8,6- " III " ;

14,2- " IV " (для оставшейся площади пола);

б). для утепленных полов на грунте и стен, расположенных ниже уровня земли с коэффици­ентом теплопроводности h < 1,2 Вт/(м20С) утепляющего слоя толщиной , м, менее 1,2 Вт/(м20С), по формуле:

Rh=Rc+/h (9);

в). для полов на лагах:

Rh=1,18(Rc+/) (10);

4. Потери теплоты через ограждающие кон­струкции производственных помещений со зна­чительными избытками теплоты следует рас­считывать с учетом лучистого теплообмена между источниками теплоты и ограждениями.

Всем помещениям в здании присваиваются номера (1-й этаж – помещения № 101, 102, 103, и т.д., 2 - й этаж – помещения № 201, 202, 203, и т.д.), начиная с верхнего левого угла здания. Лестничные клетки представляют собой одно помешение по всей высоте. Их обозначают Л.К.№1, Л.К.№2 и т.д. Кпомещениям кухонь условно присоединяют подсобные помещения (ванные, санузлы, коридоры), рассматривая их вместе как одно целое. Если ванная примыкает к наружной стене, её следует рассматривать как отдельное помещение.

При вычислении потерь теплоты через стены и окна используют следующий приём: теплопотери через стену определяют без учёта наличия оконного проёма, а потери теплоты уменьшают, вводя условный коэффициент теплопередачи, равный разности коэффициентов теплопередачи окна и стены

Кусл= Кок – Кст (11);

Расчёт теплопотерь сводится в таблицу.

Табл.19.





Расчёт теплопотерь отдельных помещений рекомендуется производить по вертикали: 101, 102, 103.

3.2.Определение потерь теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений.

1.Расход теплоты Q, Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха определяют дважды: Qи - расход теплоты на нагревание наружного воздуха, проникающего через щели и неплотности в ограждающих конструкциях, и Qв - расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жи­лых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого по­догретым приточным воздухом, В таблицу расчёта теплопотерь заносится большая из двух величин, получен­ных по расчету

Qi=0,278Lnc(tp-ti)k , (12);

где Ln — расход удаляемого воздуха, м3/ч, не компенсируемый подогретым приточ­ным воздухом; для жилых зданий — удельный нормативный расход 3 м3/ч на 1 м2 жилых помещений;

—плотность воздуха в помещении, кг/м3.

с—удельная теплоемкость воздуха, рав­ная 1 кДж/(кг0С);

с—удельная теплоемкость воздуха, рав­ная 1 кДж/(кг0С);

tp,ti — расчетные температуры воздуха, 0С, соответственно в помещении (сред­няя с учетом повышения для помещений высотой более 4 м) и наруж­ного воздуха в холодный период года (параметры Б);

k — коэффициент учета влияния встреч­ного теплового потока в конструкци­ях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплета­ми, 0,8 —для окон и балконных две­рей с раздельными переплетами и 1,0 — для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными пе­реплетами и открытых проемов.

2.Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жи­лых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого по­догретым приточным воздухом:

Qв=0,278Gic(tp-ti)k, (13);

где Gi — расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструк­ции помещения, определяемый в соответствии с п. 3 настоящего при­ложения;

3. Расход инфильтрующегося воздуха в по­мещении кг/ч, через неплотности наружных ограждений следует определять по формуле:
Gi=0,216A1pi0,67/Ru+A2GH(pi/p1)0,67+

3456A3pi0,5+0,5lpi/p1 , (14);

где A1, A2 - площади наружных ограждающих конструкций, м2 соответственно световых проемов (окон, балкон­ных дверей, фонарей) и других ограждений;

A3—площадь щелей, неплотностей и про­емов в наружных ограждающих кон­струкциях;

pi, p1 -расчетная разность между давлени­ями на наружной и внутренней повер­хностях ограждающих конструкций соот­ветственно на расчетном этаже при p1=10 Па;

Ru-сопротивление воздухопроницанию, м2чПа/кг, принимаемое по СНиП ll-3-79xx;

Gh -нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструк­ций, кг/(м2ч), принимаемая по СНиП ll-3-79xx;

l—длина стыков стеновых панелей, м.

Расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях каждой ограждающей конструкции pi ,Па, принимает­ся после определения условно-постоянного давления воздуха в здании pint, Па (отождест­вляется с давлениями на внутренних повер­хностях наружных ограждающих конструкций), на основе равенства расхода воздуха, посту­пающего в здание Gi , кг/ч, и удаляемого из него Gext, кг/ч, за счет теплового и ветрового давлений и дисбаланса расходов между по­даваемым и удаляемым воздухом системами вентиляции с искусственным побуждением и расходуемого на технологические нужды.

Расчетная разность давлений pi определя­ется по формуле

pi=(H-h)(i-p) + 0,5iv2(ce,n-ce,p)k1-pint, (15);

где Н — высота здания, м, от уровня сред­ней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты;

hi — расчетная высота, м, от уровня зем­ли до верха окон, балконных две­рей, дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины вер­тикальных стыков стеновых панелей;

i,p -удельный вес, Н/м3 соответственно наружного воздуха и воздуха в поме­щении, определяемый по формуле

i =3463/(273+t) (16);

1 — плотность наружного воздуха, кг/м3;

v — скорость ветра, м/с, принимаемая по обязательному приложению 8 и в соответствии с п.3.2;

ce,n,ce,p — аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаемые по СНиП 2.01.07-85;

k1 - коэффициент учета изменения ско­ростного давления ветра в зависи­мости от высоты здания, принимае­мый по СНиП 2.01.07-85;

pint- условно-постоянное давление воз­духа в здании, Па.

Примечания: 1 Максимальный расход теплоты на нагревание наружного воздуха следует учитывать для каждого помещения при наиболее неблагоприятном для него направле­нии ветра. При расчете тепловой нагрузки здания с автомати­ческим регулированием расход теплоты на инфильтрацию следует принимать при наиболее неблагоприятном направлении ветра для всего здания.

2. Инфильтрацию воздуха в помещение через стыки стеновых панелей следует учитывать только для жилых зданий.

3.3 Потери теплоты помещением по балансовым уравнениям.

В помещении жилого дома в холодный период года тепловой баланс может быть представлен в виде:

Qот +Qбыт -Qтп -Qинф= 0 , (17);

Где Qоттеплопоступления , Вт , от системы отопления;

Qбытбытовые тепловыделения, Вт , связанные с жизнедеятельностью людей, которые принято определять в зависимости от площади жилого помещения, м2,

Qбыт =21Апл , (18);


Где Апл – площадь пола помещения, м2,

Qтптрансмиссионные потери теплоты через наружные ограждения, Вт , в соответствии с разделом 3.1;

Qинф- потери теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха, Qв или Qи, определяемые согласно разделу 3.2.


Согласно уравнению (17) общие потери теплоты помещением, которые должны компенсироваться теплоотдачей системы отопления,

Qот = Qтп + Qинф -Qбыт , (19);

Табл.19.

Полученные результаты заносятся в таблицу теплопотерь,

3
.4. Определение удельной тепловой характеристики.


Удельная тепловая характеристика здания – расход теплоты, Вт , теряемой 1м3 здания при разности температур внутреннего и наружного воздуха, равной 10С, используется для теплотехнической оценки объёмно-планировочных решений и для ориентнровочного расчёта теплопотерь здания.

При известных теплопотерях удельную тепловую характеристику q, Вт/ м30С, можно определить по формуле:

(20);

где Qзд – расчётные теплопотери через наружные ограждения всеми помещениями здания, Вт;

V– объём отапливаемого здания по внешнему обмеру, м3;


tп– температура помещения , которая может быть принята равной расчётной температуре внутреннего воздуха, 0С.

Величина q определяется по зависимости:

q = q0t (21);


q0- эталонная тепловая характеристика, соответствующая разности температур t0 = 18-(-30) = 48 0С;

t – температурный коэффициент, учитывающий отклонение фактической расчётной разности температур от t0

Его рассчитывают по уравнению:


(22);

Эталонная удельная тепловая характеристика может быть определена по формуле:
(23);

где R0 – сопротивленние теплопередаче наружной стены, м20С/Вт;

ок – коэффициент, учитывающий увеличение теплопотерь через окна по сравнению с наружными стенами;

пт и пл – коэффициенты, учитывающие уменьшение по сравнению с наружными стенами теплопотерь через потолок и пол;

Ас – площадь наружных стен, м2;

Ас – площадь здания в плане, м2;

Коэффициенты в формуле (23) определяются по формулам:




(24);




(25);




(26); (27);

Используя результаты расчёта теплопотерь, определяют по формуле (20) удельную тепловую характеристику и сравнивают её с величиной, полученной по формуле (21). Сделать вывод о совпадении или различии результатов и их причинах.

4.Выбор и конструирование системы отопления.

4.1.Выбор схемы отопления.

Системы отопления, вид и параметры теплоносителя, а также тип основного отопительного оборудования для жилых зданий принимаются согласно указаниям СНиП 2.04.05 – 91*. В соответствии с последними требованиями в жилых зданиях следует проектировать двухтрубные системы поквартирного водяного отопления, предусматривая при этом установку приборов регулирования, контроля и учёта расхода теплоты в каждой квартире. Однако большинство ныне действующих жилых зданий оборудовано однотрубными системами водяного отопления.

В данном курсовом проекте следует запроектировать однотрубную систему водяного отопления, подключённую к тепловой сети ТЭЦ.При выборе схемы системы водяного отопления следует руководствоваться конструктивными особенностями здания: наличием чердака, подвала, этажностью, и т.д.Рекомендуется применять вертикальные однотрубные системы отопления с верхней или нижней разводкой с групповой или индивидуальной регулировкой с односторонним присоединением приборов к стояку с замыкающими участками и трёхходовыми кранами.

В системах с верхней разводкой распределительная подающая магистраль прокладывается на чердаке, с нижней разводкой – в подвале. При прокладке подающей магистрали на чердаке с наклонной кровлей трубопровод должен быть отнесён от наружных стен на расстояние не менее 1 м. Расстояние от оси магистрали до уровня чердачного перекрытия принимается 0,5 м.

Обратная магистраль, а при нижней разводке и подающая магистраль, размещаются на стенах подвала на расстоянии 1 м от потолка перекрытия над подвалом. Уклоны магистральных трубороводов горячей и обратной воды должны быть не менее 0,002. Система отопления, как правило, предусматривается из нескольких отдельных ответвлений, подключённых к общей распределительной магистрали, что позволяет производить регулировку теплоотдачи разных частей системы и отключать их при необходимости ремонтных работ.

Схему разводки магистральных трубопроводов системы отопления предусматривают , как правило, тупиковой. Применение попутной схемы требует специального обоснования.

Размещение стояков и их количество определяется местом кстановки отопительных приборов, обычно стояки прокладывают на расстоянии 0,15 м от откоса оконного проёма.

Прокладку трубопроводов в помещениях следует предусматривать открытой на расстоянии 0,15 м от откоса оконного проёма.

Прокладку трубопроводов в помещениях следует предусматривать открытой на расстоянии от поверхности штукатурки стен до оси трубы при диаметре до 32 мм – 35 мм, более 32 мм – 50 мм.

4.2.Отопительные приборы и их размещение.

В жилых зданиях применяются чугунные и стальные радиаторы, конвекторы и, при обосновании, отопительные панели. В данном курсовом проекте рекомендуется применять чугунные радиаторы.

Отопительные приборы размещают под окнами, если это невозможно - у наружных или внутренних стен. В лестничных клетках расстояние от пола до нижней части прибора 60 - 100 мм, а от верхней части прибора до подоконной доски - не менее 50 мм. При установке радиатора в нише ее глубина должна быть не менее 130 мм в кирпич­ной стене и 100 мм в стенах из другого материала. Такая глубина ниши даёт возможность подключать прибор к стояку напрямую без уток. Присоединение приборов к стояку принимается одностороннее с длиной подводок 0,35 м.

В зависимости от принятой схемы системы отопления присоеди­нение радиаторов к стояках и горизонтальным веткам по ходу движения воды может быть сверху – вниз, снизу - вверх и снизу - вниз. В системах с нижней разводкой с целью обеспечения надежности работы стояка верхние приборы присоединяют по схеме снизу – вниз.

4.5. Запорно-регулировочная арматура.

Для создания благоприятных температурных условий в помещениях предусматривается (в отдельных помещениях) местное количест­венное регулирование теплоотдачи отопительных приборов. В одно­трубных системах отопления для этой цели предусматривается уста­новка на замыкающих участках трехходовых кранов КРТ. При наличии в помещении нескольких отопительных приборов трехходовые краны могут быть установлены на части приборов, суммарная теплоотдача которых не менее 50 % теплоотдачи всех приборов помещения.

В лестничных клетках перед отопительными приборами регули­рующая арматура не устанавливается.

Для отключения, гидравлической регулировки и возможности пуска или ремонта отдельных частей системы предусматривается установка запорно-регулирующей арматуры на ответвлениях маги­стральных трубопроводов и на каждом стояке. В качестве запорной арматуры применяют при температуре вода до 100 °С пробковые кра­ны или вентили, а при более высокой температуре - только вентили. В тепловом пункте для отключения системы устанавливают задвижки.

4.4. Наполнение и опорожнение системы отопления, удаление воздуха.

Для удаления воздуха из системы отопления следует предусматривать установку в верхних ее точках воздуховыпускных устройств. В системах с принудительной циркуляцией в качестве таковых применяют воздухосборники, вантузы или просто краны. В системах с верх­ней разводкой воздухосборники или вантузы устанавливают в конце каждого магистрального ответвления, как правило, между последним и предпоследним стояками. Диаметр воздухосборника принимается из расчета допустимой в нем скорости не более 0,05 м/с, он должен превышать диаметр магистрали не менее чем в 2 раза. Длина возду­хосборника при диаметре магистрали до 32 мм принимается равной 250 - 350 мм. Отвод воздуха осуществляется через вантуз или или воз­душную трубку диаметром 15 мм, установленную в верхней части воздухосборника. На воздушной трубке устанавливается кран.

Чтобы создать условия для перемещения воздуха к воздухосбор­нику, магистральный трубопровод с горячей водой прокладывается с подъемом не менее 0,002 от главного стояка к воздухосборнику и с уклоном не менее 0,001 после воздухосборника до последнего стояка.

Удаление воздуха из систем отопления с нижней разводкой про­изводится с помощью малогабаритных кранов или других устройств, устанавливаемых в верхних пробках радиаторов на последнем этаже.

Для опорожнения стояков в начале стояка по ходу движения воды устанавливают пробковый кран и тройник с пробкой, а в конце стояка - тройник с водоспускным краном и пробковый кран на стояке.

Для слива воды из системы в нижних точках обратного трубо­провода каждого ответвления и сборной магистрали устанавливают тройники с запорной арматурой. В сторону водоспускных устройств предусматривается уклон 0,002.

Заполнение системы отопления теплоносителем осуществляется из теплового пункта через обратную магистраль.

4.5. Теплоизоляция трубопроводов.

Для уменьшения бесполезных потерь теплоты трубопроводами системы отопления и возможности замерзания в них воды трубопроводы подающей и обратной магистрали, участки стояков, расположенные в неотапливаемых подвалах, чердаках и тамбурах лестничных клеток, подлежат тепловой изоляции. Тепловая изоляция выполняется из несгораемых материалов. Сопротивление теплопередаче тепловой изо­ляции должно быть для труб диаметром до 25 мм не менее 0,86 м2С/Вт и для труб большего диаметра - не менее 1,22 м2°С/Вт.

5.Расчёт теплового потока и расхода теплоносителя.

1. Расчетный тепловой поток системы отопления, кВт, систе­мы водяного отопления следует определять по формуле

Q=Q112+Q2+Q3 (28);

где Q1 — часть расчетных потерь теплоты, кВт, зданием, возмещаемых отопительны­ми приборами;

1 — коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет ок­ругления сверх расчетной величины, принимаемый по табл. 1:
Таблица 1

Шаг номенклатурного ряда отопительных приборов. КВт

Коэффициент 1

0,12

1,02

0,15

1,03

0,18

1,04

0,21

1,06

0,24

1,08

0,30

1,13







Примечание Для отопительных приборов помещения с номинальным тепловым потоком более 2.3 кВт следует прини­мать вместо коэффициента 1, коэффициент 1', определяемый по формуле

'1=0,5(1+1) ; (29);

2 — коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными при­борами, расположенными у наружных ограждений, принимаемый по табл.2:

Q2 дополнительные потери теплоты при остывании теплоносителя в подаю­щих и обратных магистралях, прохо­дящих в неотапливаемых помещени­ях, кВт, определяемые расчетом;

Q3 — часть расчетных потерь теплоты, воз­мещаемых поступлением теплоты от трубопроводов, проходящих в отап­ливаемых помещениях по п.3.46, кВт.

Таблица2


Отопительный прибор

Коэффициент 2. при установке прибора




У наружной стены, в том числе под световым проемом

у остек­ления све­тового проема

Радиатор:







Чугунный секционный

1,02

1,07

Стальной панельный

1,04

1,10

Конвектор:







с кожухом

1,02

1.05

без кожуха

1,03

1,07


2. Дополнительные потери теплоты n, %. через участки наружных ограждений, располо­женных за отопительным прибором, а также за счет остывания теплоносителя в трубопрово­дах, проложенных в неотапливаемых помеще­ниях, в сумме следует принимать не более 7 % теплового потока системы отопления и опре­делять по формуле

n =100[Q1(2.mt-1) +Q1]/Q7 , (30);

где 2.mt — средневзвешенный коэффициент из принятых при расчете по формуле (1) настоящего приложения.

3. Расход теплоносителя G, кг/ч, в системе, ветви или в стояке системы отопления следу­ет определять по формуле:

G = 3,6Q/(ct) , (31);

где Q— расчетный тепловой поток [см. фор­мулу (1) ], Вт. обеспечиваемый теп­лоносителем системы, ветви или сто­яка:

с — удельная теплоемкость воды, равная 4,2 кДж/(кг0С).

t — разность температур, °С, теплоноси­теля на входе и выходе из системы, ветви или стояка.

6. Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления.

6.1. Общие положения.

Гидравлический расчет системы отопления основан на принци­пе: действующая в системе разность давления (насосного и естест­венного) полностью расходуется на преодоление гидравлического со­противления движению воды в циркуляционных кольцах. Целью этого расчета является определение диаметров трубопроводов всех участ­ков системы отопления таким образом, чтобы при заданном распола­гаемом давлении было обеспечено затекание необходимого количест­ва воды в каждый участок, стояк, отопительный прибор.

Прежде чем приступить к расчету, вычерчивается аксонометрическая схема системы отопления, на которой показывается вся запорно - регулировочная арматура, воздухосборники, отводы, стояки с отопительными приборами и другие элементы.

Базовым для гидравлического расчета является основное циркуляционное кольцо. В однотрубных тупиковых системах отопления та­кое кольцо проходит через элеваторный узел, главный стояк, магис­траль с горячей водой, дальний стояк и, наконец, через обратную магистраль к элеваторному узлу.

В системах с попутным движением такое кольцо проходит через самый загруженный стояк, а в двухтрубных системах через нижний прибор самого загруженного стояка. Циркуляционные кольца разбивают на участки, характеризующиеся постоянным расходом и неизменным диаметром. Каждый рассчитываемый участок обозначается порядковым номером, начиная от элеваторного узла, в числителе указывается его тепловая нагрузка в Вт, в знаменателе - длина в м.

6.2. Располагаемое циркуляционное давление.

Располагаемое циркуляционное давление Рр, Па, равно:

- для насосной вертикальной однотрубной системы отопления при качественном регулировании теплоносителя :

Рр = Рн + Ре (32);

Рр = Рн + 0,4 Ре (33);

где Рн - давление, создаваемое элеваторным узлом, Па (см. исходные данные);

Ре – естественное давление, образующееся в результате охлаждения воды в отопительных приборах - Ре.пр и трубопроводах - Ре.тр, Па.

Естественное давление учитывается, если оно составляет более 10% Рн:

Рр = Ре.пр + Ре.тр. (34);

В вертикальной однотрубной системе при N приборах в стояке, входящем в расчётное кольцо,



(35);


где Qi – количество теплоты, вносимое теплоносителем в i-ое помещение, Вт.

hi – вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения i-го прибора стояка до точки смешения воды в элеваторном узле;

 – среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 10С ; при расчётной разности температур теплоносителя в системе, равной 95-70 0С = 0,64; при разности 105 -70 0С = 0,66;

с—удельная массовая теплоемкость воды, рав­ная 4,19 кДж/(кг0С);

Gст – расход воды в стояке, кг/ч,

Qi = Qп.i12 (36);

Qп.i – теплопотери i-го помещения, Вт;

1 и 2 – поправочные коэффициенты

1 - поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через дополнительную (сверх расчётной) уставленную площадь отопительного прибора, см табл. 19. Для радиаторов и конвекторов:

1 = 1,03 –1,06 ; для ребристых труб 1 = 1,1З;

2 - поправочных коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения отопительных приборов у наружной стены;

2 = 1,02 при установке у наружной стены секционного радиатора или конвектора типов КН или КО,

2 = 1,03 при установке конвектора КА ;

2 = 1,0 при установке панельного радиатора;


(37);

где tc = tг – tо — расчётая разность температуры воды в системе отопления, 0С.

Для двухтрубной системы отопления Ре.тр. в расчётном кольце через отопительный прибор на нижнем этаже опредееляют по формуле:

Ре.тр. = gh1(tг – tо) (38);

где h1 — вертикальное расстояние между центром элеватора и центром отопительного прибора при его подключении по схеме сверху-вниз или снизу-вверх или же нижней подводкой к прибору при подключении прибора по схеме снизу-вниз.

Естественное давление от остываия воды в трубах находят по графику. См. рис. 4 [5], с. 239.

В насосных системах с нижней разводкой величиной Ре.тр. можно пренебречь.

6.3. Последовательность гидравлического расчёта.

Гидравлический расчёт системы водяного отопления выполняют по методу удельных линейных потерь давления. Расчет начинают с основного циркуляционного кольца. Результаты расчета сводят в табл. 20.

6.3.1. В таблицу заносят тепловые нагрузки всех участков. По ним определяют необходимый расход теплоносителя на каждом участке Gуч , по формуле (37). При определении расхода воды в стояках (ветвях) системы отопления температурный перепад tc рекомендуется принимать на 10С меньше расчётного перепада температур в системе.

6.3.2. Определяют средние удельные потери давления на трение по длине расчётного циркуляционного кольца , Па/м :




(39);

где 0,65 – доля потерь давления на трение;

Рр – Располагаемое давление в системе отопления, Па.

Рс(Rl+z)0,9Рр – потери давления в системе отопления, Па;

l – общая длина расчётного циркуляционного кольца, м.

6.3.3. Ориентируясь на Rср, по табл. 6 для определённого расхода теплоносителя на данном участке Gуч подбираем диаметры участков так, чтобы скорость движения воды в трубах не превышала 1,5 м/с. Затем по принятому диаметру участка dуч и расходу Gуч определяем действительное значение R, Па/м, и скорость движения воды W, м/с.

6.3.4. По величине скорости определяют значение динамического давления Рд, Па для всех участков по табл. 8.

(40);

6.3.5. Определяют сумму коэффициентов местных сопротивлений на каждом рассчитываемом участке (см. табл. 7 ) .Местное сопротивление, находящееся на границе двух участков, принято относить к участку с меньшим расходом теплоносителя. Следует быть особенно внимательным при определении коэффициентов местного сопротивления тройников в зависимости от характера движения жидкости на рассчи­тываемом участке.

Умножая сумму коэффициентов местных сопротивлений  на Рд, находят величину потерь давления в местных сопротивлениях z, Па.

6.3.6. Потери давления по длине участка Rl суммируют с потерями давления в местных сопротивлениях z и находят, таким образом, полные потери давления на каждом участке (Rl+z). Суммируя их, находят потери давления всего циркуляционного кольца.

Правильность гидравлического расчета проверяют исходя из условия, что суммарные потери давления циркуляционных колец не должны отличаться друг от друга более чем на 15 %. Сопротивления дальнего и ближнего стояков соотносятся между собой:

(Rl+z) бл.ст. >= 0,85(Rl+z) д.ст., (41);

(Rl+z)д.ст = (0,9-0,95) Рр (42);

Если эти условия не выполняются, то необходимо на отдельных участках изменить диаметры труб.

Примечание. Согласно требованиям СНиП 2.04.05 - 94 п.3.15 в однотрубных системах водяного отопления потери давления в стояках должны составлять не менее 70 % общих потерь давления в циркуля­ционных кольцах без учета потерь давления в общих участках.

В однотрубных системах отопления с нижней разводкой подающей магистрали потери давления в стояках следует принимать не менее 300 Па на каждый метр высоты стояка.

В двухтрубных вертикальных системах отопления потери давле­ния в циркуляционных кольцах через верхние приборы следует прини­мать не менее естественного давления в них при расчетных парамет­рах теплоносителя.

6.3.7. Гидравлический расчет однотрубных систем отопления выполняется с увязкой потерь давления для одного циркуляционного кольца через дальний стояк и одного циркуляционного кольца через ближний стояк.

7.Присоединение системы отопления к тепловой сети. Подбор элеватора.

Проектируемая система водяного отопления присоединяется к тепловой сети по зависимой схеме с установкой элеватора для сни­жения температуры воды в подающей трубопроводе путем подмешивания охлажденной воды из обратного трубопровода. Элеватор представ­ляет собой струйный нагнетатель, в котором вода из тепловой сети подается в камеру всасывания через калиброванное сопло. Вокруг струи воды, вытекающей из сопла с большой скоростью, создается пониженное давление, что вызывает подсасывание охлажденной воды из обратного трубопровода. Струя смешанной воды движется в горло­вине элеватора с меньшей скоростью, чем в сопле, а при движении потока по диффузору скорость еще более падает за счет увеличения площади поперечного сечения, и гидростатическое давление возрастает. Коэффициент полезного действия элеватора низкий, разность давлений в системе отопления в 5-10 раз меньше разности давле­ний в месте присоединения системы отопления. Обычно принимают разность давлений в системе отопления 10 -15 кПа.

Показателем работы элеватора может служить коэффициент смешения u, равный отношению расходов смешанной воды и воды горя­чей, подаваемой из теплосети:



(43);
который может быть определен в зависимости от температуры теплоносителя перед и после элеватора. Отношение расходов пропорционально отношению разностей температур, и формула для определения коэффициента смешения приобретает вид :
(44);
где tт – температура воды, поступающей из теплосети, 0С.

tг – температура воды, на входе в систему отопления, 0С.

tо – температура воды в обратном трубопроводе, 0С.

1,15 – коэффициент запаса.

Определив коэффициент смешения, следует подсчитать приведённый расход теплоносителя Gпр,т/ч, по формуле:
(45);

Где Gпр – расход воды, циркулирующей в системе отопления, кг/ч;

Рс – гидравлическое сопротивление системы отопления, Па.

Расход воды в системе отопления зависит от её тепловой мощности (см. раздел "Расчет теплового потока и расхода теплоносителя").

Вычислив по формуле (45) приведенный расход теплоносителя и зная коэффициент смешения, по рис. 8 определяют номер элева­тора и диаметр сопла.

Полученные данные позволяют выполнить графическую часть работы, относящуюся к этому разделу.На листе изображается уста­новка элеваторного теплового пункта в подвале здания согласно образцу, изображенному на рис. 6 с указанием всех размеров в соответствия с рис. 7 и выбранным номером элеватора,

Диаметр горловины водоструйного элеватора dг , см, вычис­ляют по формуле:

dг = 1,55Gс0,5Рс0,25 (46);

где Gс – расход воды, циркулирующей в системе отопления, т/ч;

Рс– циркуляционное давление в системе отопления, Па.

Определение диаметра горловины водоструйного элеватора даёт возможность проверить правильность выбора элеватора. Следует иметь в виду, что элеватор №1 имеет dг = 15 мм, №2 – 20 мм и т.д.

Между диаметром горловины и диаметром сопла имеется приблизительная зависимость:


(47);

8. Расчёт площади поверхности отопительных приборов.

Для того, чтобы выполнить расчёт площади поверхности отопительных приборов, необходимо знать по меньшей мере температуру теплоносителя, поступившего в прибор и теплоотдачу прибора. Это особенно важно при проектировании однотрубных систем водяного отопления, в которых расчетная температура теплоносителя в каждом отопительном приборе отличается от температуры в соседних приборах. В курсовом проекте определяется поверхность отопительных приборов одного стояка системы отопления. Отопительные приборы присоединяются к стояку во схеме с замыкающими участками с трехходовыми кранами. Тип отопительных приборов принимается в соответ­ствии с заданием.

6.1. Расчёт температур для каждого этаже-стояка.

Этаже-стояк - это участок стояка длиной в 1 этаж (включая отопительный прибор).

Температура воды на входе в рассчитываемый стояк определяется по зависимости:

tвх.ст. = tг tм; (48);

где tг - расчетная температура горячей воды в начале подающей

магистрали системы отопления, °С;

tм - суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от начала системы до рассматривае­мого стояка, °С. Понижение температуры воды на 10 м изолированной подающей магистрали насосной системы отопления может быть определено с помощью табл. 9. В однотрубной системе водяного отопления температура входа воды в этаже-стояк с тепловой нагрузкой Qп., Вт, (т.е. в части стояка длиной в 1 этаж) равна, °С:



(49);

где i – номер этажа;

Qпр - тепловая нагрузка этаже-стояка, в состав которого входит рассчитываемый отопительный прибор, Вт;

вхi - температура входа воды в этаже-стояк, °С .Для самого верхнего (первого по ходу теплоносителя) этажа вхi = tвх.ст.;

вхi+1 - температура выхода воды из этажа-стояка, °С;

Gст - расход воды по стояку;

с - теплоёмкость воды, равная 4,19 кДж/(кг°С);

 - коэффициент затекания, определяется по табл.16, при установке кранов КРТ = 1,0;
Средняя температура воды в этаже-стояке определяется, таким обра­зом, формулой:
(50);

Температура выхода воды из этаже-стояка определяется, таким обра­зом, формулой:



(51);
Определим перепад температур в этаже-стояке по формуле:

вхiвыхi ; (52);

Определим температурный напор в этаже-стояке по формуле:

срi - tв; (53);

где tв Расчётая температура внутреннего воздуха, (18°С);

6.2. Расчёт теплоотдачи трубопроводов в каждом этаже-стояке.

Qтр - суммарная теплоотдача труб, Вт, проложенных в пре­делах

помещения (стояков, подводок, а также транзитных трубопроводов системы отопления, если таковые в помещении имеются);

тр - поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи теплопроводов,

расходуемую на нагревание воздуха в помещении;

тр = 0,9 при открытой прокладке труб,тр = 0,5 при прокладке в борозде степи и тр = 1,8 если труба замоноличена в тяжелый бетон. Теплоотдача труб определяется по формуле:

Qтр = qвlв + qгlг ; Вт (54);

Qтр = Ктрdнl( tср.тр - tв.тр) ; Вт (55);

Из формул (54) и (55) можно выразить tвых.тр – температуру воды на выходе из данного участка трубы, 0С, которая , вместе с известной tвх.тр – температурой воды на входе в данный участок трубы, 0С, позволит найти Qтр в каждом этаже-стояке, а затем теплоотдачу каждого отопительного прибора выразив искомую величину по формуле (31).


где Ктр - коэффициент теплопередачи, Вт/м20С;

dн - наружный диаметр трубы, м;

lв , lг - длина соответственно вертикальной и горизонтальной трубы, м;

tср.тр - средняя температура теплоносителя в трубе,°С;

tв Расчётая температура внутреннего воздуха, (18°С);

qв , qг - теплоотдача 1 м соответственно вертикальной и горизонтальной трубы, Вт/м,

определяемая по табл. II;

Теплоотдача отопительного прибора Qпр, Вт, определяется по формуле:

Qпр = Qп 0,9Qтр (56);

где - Qп теплопотребность помещения, Вт,

6.3. Расчёт площади поверхности отопительных приборов.

Зная а).Температуры воды в этаже-стояках из п.6.1 и б). Температуры воды в вертикальных и горизонтальных труб из п.6.2, определяем tвх и tвых tср– температуры воды соответственно на входе, на выходе, средняя для каждого отопительного прибора, 0С, tвх и tвых – как разность а) и б).

tср= (tвх tвых)/2 (57);

Выбираем (произвольно), какой отопительный прибор будем использовать.

Определяем для каждого отопительного прибора :

Qн.у - Номинальный тепловой поток Вт (одна из характеристик отопительного прибора).

в - коэффициент учёта атмосферного давления в данной местности, табл. 13;

 - коэффициент учета направления движения теплоносителя в приборе, определяемый по табл. 9.11 [5], он может быть вычислен по формуле:

= 1 - а (tвхtвых); (58);

принимается а = 0,006 для чугунных секционных и стальных

панельных радиаторов типа РСВ, а = 0,002 для настенных конвекторов, для остальных приборов = 1.

Показатели степени n, р, и коэффициент с определяются по табл.10.

к - комплексный коэффициент приведения Qн.у к расчётным условиям по формуле:



(59);

где Gпр (=Gст) - расход воды по стояку;

Qн.т – требуемый номинальный тепловой поток, Вт, определяется по формуле:

Qн.т = Qпр/к (60);

Минимально допустимое число секций отопительного прибора Nмин , определяется по формуле:




(61);

где 4 - поправочный коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора в помещении, определяемых ко табл. 15;

3 - поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе: при Ар = 2,0 м2 = 1,0. Для радиаторов с площадью одной секции 0,5 м коэффициент определяют по формуле:




(62);
Расчетная площадь отопительного прибора, определяется по зависимости:
(63);

где Кн.у - коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/м20С;

Вычислив поверхность теплоотдачи отопительного прибора Апр,по формуле (63), определяют количество секций секционных радиаторов или количество принимаемых к установке рядов элементов, составляющих прибор, по формуле:
(64);

где а1 - площадь одной секции или одного элемента, м2;

Полученное по формуле (64) число секций округляют до целого числа, руководствуясь следующий правилом: если тепловой поток рассчитываемого прибора <1200 Вт, он может быть уменьшен не более чем на 5% при пр.>1200 Вт его разрешается уменьшить не более чем на 60 Вт. Поэтому значение, полученное в результате расчета по формуле (56), можно сразу уменьшить на указанную величину, а полученный результат (количество секций) округлить только в большую сторону.

Результат расчета в пояснительной записке удобно приводить в табличной форме. Рекомендуется в качестве примера полностью привести расчет только для одного этажа.

10. Определение воздухообменов и расчёт элементов гравитационной вентиляции.

Вентиляция помещений предусматривается для обеспечения установленных санитарными нормами метеорологических условий и чистоты воздуха в помещениях зданий.

В жилых зданиях обычно предусматривают вытяжную вентиляцию с естественным побуждением (вызванную действием гравитационных сил), причём воздух удаляется из кухонь, ванных комнат и туале­тов, то есть из мест его наибольшего загрязнения. Приточный воздух поступает за счет инфильтрации через неплотности в наружных ограждениях главным образом через неплотности заполнений оконных прое­мов, тем самым обеспечивая воздухообмен во всем объёме помещений квартиры.

Вытяжные вентиляционные каналы чаще всего устраиваются в кир­пичных стенах. Размеры каналов в кирпичных внутренних стенах принимаются кратными 1/2 кирпича, минимальная толщина стенок кана­лов и толщина простенков между каналами - 1/2 кирпича, наиболее часто устраивают каналы сечениями 140140 и 140270. Вертикальные каналы могут быть выполнены из специальных вентиляционных блоков - тогда они бывают круглого сечения 127 мм. Верти­кальные каналы могут быть выполнены приставными из гипсошлаковых, шлакобетонных и других плит. Обычно такое решение принимают, когда помещение, из которого удаляется воздух, примыкает к наружной стене, а в наружных стенах вытяжные каналы не устраивают.

В зданиях до пяти этажей включительно вытяжные каналы обычно не объединяют - каждый канал выводится через покрытие наружу и удаляет воздух только из обслуживаемого помещения. В зданиях, имеющих более 5 этажей, вытяжные каналы объединяют, как показано на рис 9, по схеме "а" или "в". Следует иметь в виду, что разрешается объединять каналы, удаляющие воздух только из помещений одного назначения. Объединять, например, каналы из кухонь с каналами из санузлов недопустимо.

Воздухообмен в жилых помещениях L, м3/ч, определяется в соответствии с нормами по зависимости:

L = 3Aпл (65);

где Aпл - Площадь пола жилой комнаты, м2.

Общая вытяжка из квартиры должна быть не менее суммарного

воздухообмена жилых помещений. Так как вытяжные каналы принято устанавливать в кухнях, ванных и санузлах, то должно выполняться требование:

Lк+ Lв+ Lс.у Lж.к ; (66);

Где Lк, Lв, Lс.у, - количество удаляемого воздуха соответственно из кухни, ванной и санузла.

Нормы вытяжки из вспомогательных помещений приведены в табл.4. Если левая часть неравенства (66) оказалась меньше правой, следует увеличить расход воздуха в вытяжных каналах вспомогательных помещений в сумме на недостающую для равенства величину,

Площадь сечения вентиляционных каналов и живого сечения вентиляционных решеток определяется по формуле:
(67);
Где - скорость движения воздуха в канале, м/с

L
- расход проходящего по каналу воздуха, м3/ч. Расход воздуха подсчитывается в зависимости от количества обслуживаемых помещений, скорость определяется по табл. 21.

На чертеже плана последнего этажа следует показать все вентиляционные каналы. У какала последнего этажа показывают жалюзийную решетку и выноской указывают сечение канала, количество и сечение жалюзийных решеток, например

К.140140

2ЖР 100150


У остальных каналов указывают номер обслуживаемого этажа.

Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации