Шпаргалки по дисциплине Основания и Фундаменты - файл n1.docx

приобрести
Шпаргалки по дисциплине Основания и Фундаменты
скачать (1994.5 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.docx1995kb.08.07.2012 00:02скачать

n1.docx

  1   2   3

1. Принципы проектирования оснований и фундаментов. Основные требования, предъявляемые к фундаментам.

Основ-я, фунд и наземн. констр-ции раб-т как 1 констр-ция. Оценивают особ-ти раб всей сист и каждой ее составной части. Сист рассм-т состоящ из 2 част: осн-фунд; фунд-надз констр.

1й этап. Выбир тип и предвар констр-ю фунд с учетом ИГУ строит площ и особ-й зд-я. Для фунд в открытых котлованах выбир-т тип основ-я, для фунд глубок залож-я - глубину погружения. Уст-т усл-я залегания гр и опред-т расчетн хар-ки. Опред разм фунд, глуб залож-я, разм и форму подошвы в плане, возм. их деф-ции, сравнив с предельно допустимыми и коррект их.

2й этап. Уточн-т принят разм и констр-цию фунд.

Ф рассчит как отдельн конструктивн эл-т сооруж-я совместно с наземн констр-цией.

Расчет вып-т с учетом всех комбинаций нагружения и опред-т наиб знач-е перемещ-й фунд, сопоставляя его с деф-циями основ-я при тех же сочетаниях нагр.

В процессе проектир-я корректир-т разм и констр-цию фунд.

При проектир последовательн. расчетами добив-ся того, чтобы деф-ция основ-й и перемещ-я фунд б. близки м/у собой, не > допустимых перемещ-й наземн конструкц.

Проектир ведут в след порядке: 1. оценка ИГУ строит площ, опр-т физ-мех св-ва слоев гр; уточняют УГВ, их агрессивность; 2. ознокомление с проектир зд-м, уточн. разм и мат-л констр-ций, техпроцесс, эксплуатац. усл-я, уст-т допустимую предельн деф-цию констр-ций; 3. определ-е нагр, действ-х на основание; 4. Предварит. выбор констр-й и осн. размеров; опр-т глуб заложения, разм и форму подошвы (для фунд мелк залож-я) / тип и констр-цию. отм. начала погружения, глуб и усл-я погружения (для фунд глубокого залож-я); 5. Проверочн расчет основ-я по деф-циям; опр-т осадку основ-й и сопоставл с допустимыми, при необх-ти изм-т разм / выбирают др тип фунд; 6. При необх-ти вып-т проверочн расчеты основ-й по несущ способн-ти / устойчивости; 7. уст-т окончат разм фунд.


2. Основные типы фундаментов, их особенности и область применения

Фунд, возводим в откр котлованах, прим-ся в разл ИГУ в сборном и в монолитн варианте. Прим-е сборн. фунд < сроки земляных работ, но > расход мет по сравн с монолитн.

Мат-л выбир-т в завис-ти от мат-ла осн констр-ций. По материалу: деревян, камен, бет, ж/б.

По форме: отдельные (под кол, балки, арки, опоры рам), ленточн (под стены, колоны, располож по одной оси, опорные рамы оборуд-я), сплошные (плитные гладкие, ребристые, коробчатые) (- под высотн зд-я, трубы), массивные (под башни, мачты, мостов опоры, ко, станки, оборуд-е).

1. Ленточн сборн фунд: сост из бет блоков стен подвалов и ж/б фунд плит. В целях экономии плиты ленточн сборн фунд уклад-т с промежутками, т.е. устр-т прерывистый ленточн фунд; давление в гр под подошвой выравнивается => он работает как сплошной, и рассчит-т его как сплошной без вычета промежутков. Расстояния м/у плитами уст-ся в проекте всего фунд при раскладке плит в плане. Зазоры м/у плитами заполн-ся уплотненн гр-м. Фунд уклад-т на цементом р-ре с толщ швов 20 мм. Для обеспеч-я пространств жесткости сборн фунд предусматр-т связь м/у продольн и попереч стенами путем перевязки их фунд стенов блоками или закладки в горизонт швы сеток из арм диам 8-10 мм. Для < числа типоразм ФБС, для устр-ва вводов оставл-т проемы дл не < 0,6 м, кот при необх-ти запол-ся кирпич/бет. Лежащ выше блок д. перекрывать проемы.

2. Монолитн фунд: сост из плитн части сткупенч формы, передающ нагр на основ-е, и подколонника, стыкующегося с колонной. Сопряжения сборных колонн с фунд осущ-т с пом стакана; монолитных – соед-м арм колонн с выпусками из фунд; стальных – креплением башмака колонны к анкерн болтам, забетонированн в фунд. Размеры – кратны 300 мм. Под монолитн фунд – сплошная бет подготовка толщ 100 мм из бет марки не < М50.

3. Группов монолит фунд: одинарные и перекрестные ленты, плитные фунд. Проектир-т для каркасн зд, когда развитию плитной части фунд препятст оборуд-ние и констр-ции подземн части сооруж-я и когда констр-ции соседних одиночн плитн фунд близко располож. Плиты одновременно служат фунд для наружных и внутр стен, полом заглублен помещен. Для сопряжения плитн и ленточн фунд с колоннами на поверх-ти устраив-т подколонники, заглублен нстаканы и выпуски арм.


3. Выбор глубины заложения фундаментов

Приним-ся с учетом: 1. назнач-я и конструктивн особ-й проектируем сооруж-я, нагр и возд-й на фунд; 2. глубины залож-я фунд, примыкающ сооруж-й, глубины прокладки инж коммуникаций; 3. существующ и проектируем рельефа застраиваемой террит-и; 4. ИГУ площадки строит-ва; 5. гидрогеол усл-й площ. и возможн их измен-й в проц строит-ва и экспл-ции сооруж-я; 6. возможн размыва гр у опор сооруж-й, возводимых в руслах рек (мосты, переходы трубопроводов); 7. глубины сезонного промерзания гр.

Нормативн глубину сезонного промерзания грунта dfn опред-т на основе теплотехническ расчетов в завис-ти от ср. температуры возд и по картам СНиП.

Расч глубина сезонного промерзания грунта df = kh dfn, где kh

- коэф-т, учит. влияние теплового режима сооруж-я: для наружн фунд отапливаемых сооруж-й - по СНиП, для наружн и внутренн фунд неотапливаемых сооруж-й =1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой.

Глубина заложения фунд отапливаемых сооруж-й по усл-м недопущения морозного пучения гр основ-я назнач-ся: а) для наружн фунд (от ур планировки) - по СНиП; б) для внутренн фунд - независимо от расчетн глубины промерзания.

Глубину заложения наружн фунд допуск-ся назначать независимо от расч глуб промерзания, если: фунд опир-ся на пески мелкие, и спец исслед-ми на данной площадке установлено, что деф-ции гр основ-я при их промерзании и оттаивании не нарушают эксплуатационн пригодность сооруж-я; предусмотр спец теплотехнич меропр-я, исключающ промерзание гр.

Глубину заложения наружн и внутрен фунд отапливаем сооруж-й с холодн подвалами и техническими подпольями приним-ся по СНиП, считая от пола подвала/тех подполья.

Глубина заложения наружн и внутрен фунд неотапливаемых сооруж-й д. назнач-ся по СНиП, при этом глубина исчисляется: при отсутствии подвала/техподполья - от ур планировки, а при наличии - от пола подвала/техподполья.

В пpоекте основ-й и фунд д. пpедусм-ся меpопpиятия, не допускающие увлажнения гp основ-я, пpомоpаживания их в пеpиод стpоит-ва.

Сборн фунд – глуб залож-я дополнит опр-ся принятой констр-цией и размещением по выс ФБ и подушек; монолитн фунд – прочностью сеч-я фунд и конструктивн треб-ми.

Необх. : 1. предусмотреть заглубление фунд в несущий слой гр на 10-15см; 2. избегать наличия под подошвой фунд слоя гр малой толщины, если его строит св-ва хуже св-в подстилающего слоя; 3. закладывать фунд выше у.г.в. для исключ-я необх-ти прим-я водопонижения. При необх-ти закладывать ниже у.г.в. след. предусмотреть мет-ды произв-ва работ, сохраняющ структуру гр.

Если глуб залож-я по расчету окаж-ся чрезмерно большой, то необх. предусм. мероприятия по улучш св-в гр / переход на свайн фунд.

Для защ. гр основ-я от увлажнения площадка д.б. ограждена напорными канавами, устроены водостоки / дренажи.

4. Основные типы фундаментов на естественном основании

Класс-ся по мат-у: 1) бет, 2) ж/б, 3) кирп, 4) бут, 5) из пиленого камня

Класс-ся по назн-ю: 1) под зд. 2) под соор. 3) под оборуд.

Класс-ся по констр-ии:

1.Отдельные стак-ого типа (бесстаканные, стаканные). Столбы с развитой оп-ой частью, перед-ие на грунт соср-ые нагр-и от колонн, углов зд., опор рам, арок и др. Для уст-ки колонн – углубления – «стаканы»

2.Ленточные (параллельные, перекрещивающиеся в плане). Прим-ся для передачи нагр-ок от протяж-х эл-ов стр-ых констр-ий (стен, оп-ых рам оборудования и др.)

3.Сплошные (плитные (гладкие, ребристые); коробчатые). Сооружают под всей S зд.

4.Массивные под башни, мачты, тяжело нагр-ые опоры, машины, станки.

Фундаменты могут быть монолитного или сборного исполнения.Отдельные-под колонны,опоры рам ,столбы.

Ленточные применяют для в зданиях и сооружениях для передачи погонной нагрузки.

Массивные фундаменты применяют под тяжело нагруженные опоры искусственных сооружений(мостовые опоры,мачты).


5. Инженерно-геологические изыскания и их использование при проектировании фундаментов.

При инж-ых из-ях на пл-е стр-ва опр-т следующие факторы, им-ие первостепенную важность при проектировании оснований фундаментов:

1)геоморфологические условия, инженерно-геологическое строение участка, физико-геологические процессы, влияющие на возв-е и экспл-ю соор-я;

2) физико-механические св-ва грунтов;

3)инженерно-геологические эл-ы, слагающие сжимаемую толщу гр-в;

4) хар-р подземных вод и прогноз изм-ия их ур-я при экспл-ии соор-я.

В ходе изысканий используют следующие методы исследований. 1)Горно-буровые работы вкл-т проходку скважин различного диаметра, отрывку шуфров и др. виды горных выработок и используются во всех случаях. 2)Геофизические методы (эл-ие, сейсм-ие, каротажные иссл-ия) прим-ся, как правило, в сложных инж.-геол-их усл-ях. 3)С пом-ю опытных полевых и лабораторных методов определяют физико-механические хар-ки грунтов. 4)При гидрогеологических исследованиях осущ-ют наблюдение за подземными водами, оценивают их агрессивность, опр-т коэф-т фильтрации, прогнозируют изм-е ур-я подземных вод.

V и соч-ие методов изысканий опр-т, учитывая как особенности соор-я, так и инж.-геол-ие усл-я на пл-е стр-ва. К особенностям зд-я относят степень его отв-ти, функц-ое назначение, конструк-ые реш-ия, опр-ие чувств-ть верхнего строения к неравномерным деформациям, тип предполагаемых фундаментов. V инж-х из-ий зависит от класса кап-ти здания, чув-ти его констр-ий к осадкам, сложности инж-геол-их условий уч-ка стр-ва.

6. Определение размеров подошвы центрально нагруженных фундаментов мелкого заложения

Для расчета основ-й по 2 гр. пред сост-й необх зн размеры подошвы фунд и передаваем на гр давление.

Центр-нагруженн фунд – у кот равнодействующ внешн нагр проходит ч/з центр тяжести его подошвы. Обычно вертик нагр на фунд N0 задается на ур его обреза, чаще совпадающ с отм. планировки. Суммарн давление на основ-ие на ур подошвы фунд опр-ся по форм: р=N0/A+d, где А – площадь подошвы фунд, -ср знач-е уд веса фунд и гр на его обрезах (для ж/б =20кН/м3), d – глубина залож-я фунд.

Если принять р=R0 (давл-е под подошвой фунд = расч сопр-ю гр основ-я), то зависим-ть для опред-ия ориентировочн размеров подошвы фунд: А=N0/ (R0-d); . Затем уточн-т расч сопр-ие основ-я, подставляя в форм. принятые размеры подошвы фунд. Конструирование тела фунд производят в соотв-ии с нормами на проектир-е бет и ж/б констр-ций. Высоту фунд опр-т, учит след факторы: 1. усл-я произв-ва работ – верх грань фунд выводится на отн. отм. -0,150м; 2. конструктивн соображ-я – размещение колонн в фунд, миним толщ дна стакана; 3. прочность мат-ла фунд.

После уточнения всех разм опр-т ср. давл-е в подошве фунд и проверяют усл-е: , где N0 – вертик. нагр на фунд; Nf – вес фунд; Ng – вес гр на обрезах фунд; b и l – разм подошвы фунд; R – расч сопр-ие гр основания.

Окончат разм фунд опр-т на основ-и его расчета по деф-циям.


7. Опред-е размеров подошвы внецентренно нагруженн фунд - у кот равнодействующ внеш нагр проходит с некоторыи эксцентриситетом отн центра тяж-ти его подошвы.

Разм внецентр.нагр фунд опр-т из усл-й: р?R, рmax?1,2R, ?1,5R, где р - сред давл-е под подошвой фунд от нагрузок для расчета основ-я по деф-циям; рmax - max краевое давл-е под подошв фунд, - max давл-е в угловой точке при действии моментов в 2х направлениях.

Внецентр.нагр фунд м. испывать нагр от верт и гориз сил, изгиб моментов, действ-х в разл плоскостях. Max и min давление под краем фунд при действии момента сил отн главн осей ниерции площади подошвы: , N – нагр на осн-ие, А – площадь подошвы, Mx, My – момент сил отн центра подошвы фунд, x и y – расст-е от главн оси инерции, перпендикулярной плоскости действия момента сил до наиб удаленных точек подошвы фунд, Jx и Jy – момент инерции площади подошвы фунд отн. той же оси. Для фунд с прямоуг подошвой: , l и b – разм подошвы фунд, ex и ey – эксцентриситет равнодействующей внешн нагр: ex(y)=Mx(y)/N.

Эксцентриситет вертик нагр на фунд ?: ?=e/lu – отн. эксцентриситет, = 1/10 для фунд под колонны произв зд с кр Q?75т и откр эстакад с кр Q=15т и во всех случ-х, когда R<150кПа; =1/6 – для ост-х произв-х зд и откр эстакад; = ј для бескр зд / подвесн кранов оборуд-м. Эпюры контактных давлений: 1. ?<1/6 – Э – трапецивидная, pmin/pmax?0,25; 2. ?=1/6 – Э - треугольн pmin/pmax=0; 3. ?>1/6 - Э – треугольн с нулевой ординатой пределах подошвы, pmin/pmax<0

Влияние внецентр нагр м. < путем вытягивания фунд в стороны действия момента / смещен центра тяж-ти подошвы фунд в сторону эксцентриситета (примен-е нессиметричн фунд).


8. Эпюры давлений на грунт при центральном и внецентренном нагружениях и их анализ

Грунты основания испытывают два вида давления:

бытовое sб, возникающее в грунтах под влиянием веса вышележащих слоев;

дополнительное s, возникающее под влиянием нагрузок от фундаментов.

Бытовое давление увеличивается с увеличением глубины залегания и определяется по формуле: 

бытовое давление

(5)

где z - глубина точки в которой определяется бытовое давление. 

Дополнительное же давление, как показали исследования, уменьшается по мере удаления от подошвы фундаментов вглубь грунтов. Схема распределения давления в толще грунтов (по оси фундамента) показана на рис. 2. 

Рис. 2. Бытовое sб и дополнительное s давления в грунте в в пределах сжимаемой толщи.бытовое sб и дополнительное s давления в грунте в пределах сжимаемой толщи

Ординаты эпюр давления на любой глубине hi от подошвы отложены от  вертикальной оси фундамента. Слева от оси показана эпюра давления sб, справа от оси — эпюра давления s. Глубину h, где давление sh составляет 20 % от бытового sб, принято считать нижней границей сжимаемой толщи грунтов основания (глубиной активного слоя основания).

Давление от фундаментов s непосредственно под подошвой передается неравномерно (рис. 3). Однако при большой жесткости фундамента когда его собственные деформации несоизмеримо малы по сравнению с осадкой основания можно не учитывать криволинейного характера эпюры реактивных давлений, так как это оказывает малое влияние на размеры фундамента, но очень усложняет расчет. Поэтому в строительной практике принято для упрощения пренебрегать упругостью основания и считать, что давления от фундаментов на грунты основания распределяются по линейному закону. При этом условно принимают, что эпюра давления непосредственно под подошвой фундамента в зависимости от величины эксцентриситета е имеет при центральном сжатии форму прямоугольника (рис. 3, а и б), при внецентренном — форму трапеции (рис. 3, в) или треугольника (рис. 3, г и д).  

http://www.svarchik.ru/raspre9.gif

Рис. 3. Эпюры давления грунтов под подошвой:

а–при глинистых грунтах; б–при песчаных грунтах; в–при внецентренной нагрузке, когда е < b/6; г–при внецентренной нагрузке, когда е = b/6; д–при внецентренной нагрузке, когда е b/6. 


9. Исходные данные, необходимые для определения осадок фундаментов сооружений

До нач. расчета необх убедиться в возможн-ти исп-ия теории линейно-деформируемых тел и проверить выполн-ие усл-я pf=1.

При опр-ии осадки методом послойного суммирования

приним-ся след допущения: 1. осадка основ-я вызыв-ся дополнит. давлением p0: p0=p-zg0, где p – полное давл-е под подошвой фунд, zg0вертик норм напряж-е от собств веса гр на ур подошвы фунд. При планировке срезкой принимается zg,0= 'd, при планировке подсыпкой zg,0= 'dn, где ‘ - уд вес гр, расположенн выше подошвы, d – глуб залож-я фунд от ур планировки, dn – глуб залож-я фунд от ур природн рельефа. 2. распределение по глубине дополнит вертикальн норм напряж-й zp от внешн давления p0, приним-ся по теории линейно-деформируем среды как в однородном основании: zp=?p0, ? – коэф, принимаем по СНиП, p0 – дополнит вертикальн давление на основание. 3. при подсчете осадок основания дел-ся на элементарн слои, сжатие кот опр-ся от дополнит вертикальн норм напряж-я zp, действующ по оси фунд в середине рассматриваемого слоя. 4. сжимаемая толща основ-я огранич-ся глубиной z=Hc – глубина сжимаемой толщи, где вып-ся усл-е zp=0,2zg.

Осадка основ-я методом послойного суммирования: , где ? – коэф-т =0,8; zpi ср знач-е дополнит вертик напряж-я в i-том слое гр; hi – толщина элементарн слоя, hi=0,2b; Ei – модуль деф-ции i-того слоя гр.

14. Проверка несущей способности слабого подстилающего слоя грунта

При наличии в пределах сжимаемой толщи основания слабых грунтов или грунтов с расчетным давлением, меньшим, чем давление на несущий слой, необходимо проверить их прочность и уточнить возможность применения при расчете основания формул теории линейно-деформируемых тел. Полное давление на кровлю подстилающего слоя (рис. V.13) не должно

превышать расчетного значения



где рпр(Л+г) — природное давление на кровлю слабого слоя; рос —дополнительное давление по подошве фундамента; Oz — коэффициент рассеивания напряжений.

Расчетное давление определяется по формуле в предположении, что на слабый грунт опирается передающий

равномерно распределенное давление условный фундамент с глубиной заложения и условной площадью (где — расчетная нагрузка на подошву проектируемого фундамента).






10. Определение осадки методом послойного суммирования.

1. Осадка основания s c использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле



где - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

zp,i - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней zi-1 и нижней zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;

hi и Еi - соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикальных нормальных напряжений по глубине основания принимается в соответствии со схемой, приведенной на рис. 1.

Примечание. При значительной глубине заложения фундаментов расчет осадки рекомендуется производить с использованием расчетных схем, учитывающих разуплотнение грунта вследствие разработки котлована.

Рис. 1. Схема распределения вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве

DL - отметка планировки; NL - отметка поверхности природного рельефа; FL - отметка подошвы фундамента; WL - уровень подземных вод; В,С - нижняя граница сжимаемой толщи; d и dn глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности природного рельефа; b - ширина фундамента; р - среднее давление под подошвой фундамента; р0 - дополнительное давление на основание; zg и zg,0 - дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; zp и zр,0 - дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; Нс - глубина сжимаемой толщи

11. Расчет осадок методом эквивалентного слоя грунта и слоя конечной толщины

Эквивалентным слоем грунта называется слой, осадка которого при сплошной нагрузке в точности равна осадке фундамента на мощном массиве грунта







12. Принципы расчета сборных фундаментов мелкого заложения

Сборные фундаменты монтируются из отдельных элементов. Конструктивно они делятся на ленточные фундаменты (сплошные и прерывистые) под стены и фундаменты под столбы и колонны. Ленточные фундаменты состоят из бетонных блоков стен подвалов и железобетонных фундаментных плит.

Благодаря распределительной способности грунтов и арочному эффекту давление под подошвой прерывистых фундаментов на небольшой глубине выравнивается, и можно считать, что они работают как сплошные. Поэтому их ширину определяют, расчетное давление назначают и расчет осадок производят как сплошных ленточных фундаментов без вычета площадей промежутков.

Рис. VI.7. Конструкция сборного

фундамента

с — общий вид; / — фундаментная

плита Ф14: 2 — блоки стены подвала ФС;

3 — обмазка битумом за два раза; 4 — гидроизоляция: б — расчетная схема консоли плиты


где с1 и с2 - коэффициенты, условий работы;

k - коэффициент, принимаемый по данным СНиП;

М , Мq, Mc - коэффициенты, принимаемые по данным СНиП;

kz - коэффициент, принимаемый равным:

при b  10 м - kz = 1, при b  10 м - kz = z0/b + 0,2 (здесь z0 = 8 м);

b - ширина подошвы фундамента, м;

II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3 (тс/м3);

/II - то же, залегающих выше подошвы;

сII - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м2);

d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле



где hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

hcf - толщина конструкции пола подвала, м;

cf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3 (тс/м3);

db - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B  20 м и глубиной свыше 2 м принимается db = 2 м, при ширине подвала B  20 м - db = 0).


13. Расчет внецентренно загруженных фундаментов мелкого заложения

– это такие фундаменты, у которых равнодействующая внешних нагрузок не проходит через центр тяжести их подошвы.

При проектировании внецентренно нагруженных фундаментов проверяются три условия:



где pmaxII , pminII – соответственно максимальное и минимальное давления под подошвой фундамента.

Максимальное и минимальное давления под краями фундамента определяют по формуле внецентренного сжатия:



где Mx и My – моменты сил, действующие на уровне подошвы фундамента относительно осей X и Y;

Wx и Wy – моменты сопротивления подошвы фундамента относительно осей X и Y.

При действии момента в одной плоскости уравнение (3.8) примет следующий вид:



Для фундаментов с прямоугольной подошвой в плане определим А; Wx и Mx:



где NII - полная нагрузка на основание:



е – эксцентриситет равнодействующей внешней нагрузки:



Подставим полученные выражения в уравнение



где l - больший размер подошвы фундамента


15. Определение напряжения в грунтах под центром и краем прямоугольника, загруженного равномерно распределенной нагрузкой

В грунтах, находящихся в первой стадии напряженного состояния, напряжения от внешней нагрузки с некоторыми допущениями определяются по формулам теории линейно-деформируемых тел. Напряжения, найденные по этим формулам, соответствуют конечным осадкам. Из-за необратимости деформаций и изменения их во времени формулы, строго говоря, применимы для однократного приложения нагрузок. Поэтому принципом независимости действия сил можно пользоваться в тех случаях, когда все нагрузки приложены одновременно и определяются их суммарные напряжения. Суммировать напряжения от нагрузок, приложенных с интервалами, нужно с учетом деформаций и изменений свойств грунтов от предыдущих нагружений.

Осадку грунтов основания в большинстве случаев определяют только от вертикальных нормальных напряжений , которые в любой точке основания находят по формуле

где Рос — давление на подошве фундамента, вызывающее осадку; а — коэффициент рассеивания напряжений, зависящий от характера нагрузки, формы подошвы фундамента и координат точки, в которой определяют напряжение.

Напряжения в основании можно определить методом угловых точек и элементарного суммирования напряжений.

Применяя метод угловых точек, нагруженную площадь делят на ряд прямоугольников так, чтобы для каждого прямоугольника расчетная вертикаль и точка М, в которых определяются напряжения, были угловыми.

Нагрузка на прямоугольных площадках может быть в виде прямоугольной, треугольной или трапецеидальной призмы.

С помощью таблицы определяют напряжения в точке Мс от каждого нагруженного прямоугольника, а затем суммируют их от всех прямоугольников.



  1   2   3


Учебный материал
© nashaucheba.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации